Поверхность номинальная

Пример 1.11. Определить удельную площадь поверхности материала, измельченного в шаровой мельнице, если номинальный размер частиц составляет 100-10" м. [c.11]

Адгезионная теория сухого трения [237] исходит из предпосылки, что взаимодействие трущихся поверхностей происходит не по всей номинальной площади контакта, а только по ФПК, которая определяется деформационными свойствами микровыступов (неровностей) поверхностей трения. В местах фактического контакта при соответствующих условиях происходит сваривание микровыступов. Для разрыва возникающих адгезионных связей ( мостиков сварки ) необходимо приложить силу, определяемую из соотношения (5.1). [c.224]

На эскизах (фиг. 65—72) представлены основные детали и узлы поршневых компрессоров с указанием ответственных размеров и чистоты обработки ответственных поверхностей. Номинальные размеры деталей и их допустимые отклонения, обозначенные с индексом р, устанавливаются из расчета соответствующих размерных цепей. Размеры, обозначенные буквой т, технологические, поле допуска для этих размеров для отверстий— по А, для валов — по С. [c.203]

Геометрия, состояние поверхности, номинальные напряжения и градиенты местных напряжений в зоне концентрации испытываемого элемента, модели или образца, их материал и термообработка, условия нагружения (температура, среда) должны соответствовать натурному элементу конструкции. [c.63]

При необходимости находят номинальные размеры для наружных поверхностей номинальный размер заготовки равен наибольшему размеру, т. е. а = а на чертеже указывают max 7 для внутренних поверхностей номинальный размер заготовки равен наименьшему размеру, т. е. а = а , на чертеже указывают + 7 Если допуск расположен симметрично относительно номинального размера, то [c.179]

Под номинальной поверхностью понимают идеальную поверхность, номинальная форма которой задана чертежом или другой нормативно-технической документацией. [c.446]

Номинальные поверхности теплообмена, диаметры обечаек гре- [c.132]

Операции очистки проверяют по шероховатости поверхности. Операции разметки контролируют по данным рабочих чертежей и операционных эскизов с у тегом установленных припусков и отклонений от номинальных величин. [c.283]

После обкатки под нагрузкой вскрывают коренные, выносной и шатунные подшипники и снимают клапаны цилиндров для проверки приработки трущихся поверхностей. После устранения дефектов и сборки выполняют заключительную обкатку под номинальной нагрузкой в течение 8 ч и сдают компрессор в эксплуатацию. [c.152]

Номер нагре вателя I, ММ 1, мм- Номинальная поверхность Р, 2 Вес О, кг Номер корпуса [c.41]

Номинальная поверхность нагрева, [c.140]

Номинальная поверхность Наружный диаметр корпуса, м [c.141]

Насадки Номинальный размер, мм Число элементов в 1 Свободный объем. % Удельная поверхность, м /м [c.204]

Следует отметить, что когда сообщаются данные о значениях эффективной межфазной поверхности а, одновременно нужно обязательно называть число элементов насадки в единице ее объема, т. е. характеризовать плотность упаковки. Дело в том, что даже при сравнительно слабых различиях между отдельными партиями насадок одного и того же типа и номинального размера могут наблюдаться заметные различия в плотности упаковки, соответственно влияющие и на а (при прочих равных условиях величина а пропорциональна плотности загрузки насадки). [c.211]

По табл. 9.4 принимаем предварительно реактор со следующими техническими данными номинальный объем v — 2 м диаметр аппарата D = 1400 мм площадь поверхности теплообмена, заключенной в рубашку, fp = 6,5 м высота уровня жидкости в аппарате = 1090 мм. [c.257]

Выбранный реактор с номинальным объемом = 2 м будет содержать жидкости = ((>v = 0,75-2 = 1,5 м . Его теплообменная поверхность fр = 6,5 м должна обеспечить тепловой баланс согласно уравнению (9.40). [c.260]

П р И м е ч а И е. В числителе указана площадь поверхности теплообмена, в знаменателе — номинальный объем трубного пространства реактора. [c.267]

П.З следует, что теплообменник длиной 4,0 м имеет меньшую номинальную поверхность (F = 79,0 м ), поэтому он для данной задачи непригоден. Теплообменник длиной 6,0 м и поверхностью 119 м не имеет преимуществ по сравнению с вариантом 1к, так как при большей массе (Мпк = 3380 кг) он заведомо будет иметь и большее гидравлическое сопротивление. [c.33]

Из табл. П.З следует, что из выбранного ряда подходит теплообменник с трубами длиной L = 6,0 м и номинальной поверхностью f 1к = 97 м . При этом запас [c.33]

Теплообменник номинальной поверхностью Рщ — 80 м2 подходит с запасом А = " 00= 15.5%. Его масса Mia = [c.35]

Вариант 1Пп. Схема компоновки пластин Сх Результаты расчета Wi= 0,069 м/с. Rei = 1008, 1= 2970 Вт/(м2-К), Ы1>2= 0,249 м/с, Rea = 2465. = 6440 Bt/(m .K). К =1124 Вт/(м2.К), F = 56.6 м . Номинальная поверхность шп = 50 м недостаточна, поэтому необходимо применить более сложную схему компоновки пластин. Очевидно, целесообразно увеличить скорость движения теплоносителя с меньшим коэффициентом теплоотдачи, т. е. кубовой жидкости. При этом следует иметь в виду, что несимметричная компоновка пластин, например по 24+25 [c.35]

Теплообменник с номинальной поверхностью Р = 3,0 м подходит с запасом Д = 41,7 %. Масса этого аппарата М = 291 кг (см. табл. П. 13). [c.36]

Вариант Ни. Требуемая поверхность ближе к номинальной поверхности F = 73 м теплообменника с трубами высотой Я= 2,0 м (табл. II. 4). Целесообразно проверить возможность использования этого теплообменника. Для этого варианта надо уточнить значение коэффициента А [c.38]

Вариант И1и. Аналогичный расчет показывает, что для данной технологической задачи подходит также теплообменник с высотой труб 4,0 м, диаметром кожуха 0,6 м и номинальной поверхностью 81 м (табл. 11.4). Для этого варианта корень уравнения (а) д = 28 825 Вт/м , и требуемая поверхность Р — = 76,0 м , что обеспечивает запас [c.38]

Номинальная поверхность теплообмена Fa 160 м [c.92]

Номинальная поверхность теплопередачи корпусов и их масса М определены по каталогу [4]. Массу труб /Итр в греющих камерах можно приближенно определить па уравнению [c.95]

Поверхность теплообмена (номинальная). м2 [c.99]

Следовательно, теилообмепный аппарат выбран с некоторым запасом. Можцо поставить теплообменник с номинальной поверхностью 400 что составит 360 м прп среднем диаметре труб 0,0224 м. [c.165]

Поверхность частиц первой группы можно найтк по приближенным геометрическим зависимостям с предварительным обмером линейных размеров частиц по главным осям. Так, Вилли и Грегори [26 определяли размеры сфероидальных частиц с номинальным диаметром 0,279 и 0,127 мм обмером под микроскопом и с помощью проектора, а также методом измерения длин отрезков зерен, пересекаемых бросаемой на шлиф стальной иглой. Результаты измерений усреднялись по данным 200— 600 опытов. Для более мелких частиц с номинальным диаметром 0,028 мм удельную поверхность Оо измеряли по адсорбции азота. Полученные различными методами значения oq совпадали как друг с другом, так и с ао, определенной по перепаду давления из соотношения (П. 55) при Ki = 4,8 с точностью 5%. [c.57]

Номинальный размф симметричного припуска обозначим 7 . Для внешних поверхностей (контуров) заготовки [c.36]

Значение величины зазора в замках поршневых колец и радиального за-iopa между поршневыми кольцами и рабочей поверхностью гильзы определяют в специальном калибре, внутренний диаметр которого соответствует номинальному размеру гильзы цилиндра. [c.109]

Разбивка трубных решеток производится по равностюроннему треугольнику с шагом 48 мм для трубок с наружным диаметром ЪЪ мм к с шагом 70 мм для трубок с наружным диаметрам 57 мм. Пример условного обозначения выпарного аппарата типа ВВ с номинальной поверхностью нагрева 100 мм и с трубками наружным диаметром 38 мм и длиной 3 500 лл для работы под аакуу-мом [c.135]

В табл. 4-11 приведены основные конструктивные размеры аппаратов типа ИТР и КТР, выпускаемых заводом Компрессор и одесским заводом холодильного машиностроения. Под номинальной поверхностью понимают величину округленной наружной тепло-передающей поверхности. Действительная поверхность несколько отличается от номинальиай и зависит от выбора числа и длины труб. [c.174]

Усилия, действующие па звенья и кинематические пары дро бнлки, определяют силовым расчетом через усилие дробления, при ложенное к подвижной щеке. Экспериментально установлено, что прн дроблении в щековых дробилках материалы разрушаются пре имущественно от возникновения напряжений растяжения (раскалы вания). Это объясняется воздействием рифлений дробящих плит причем удельная нагрузка распределяется равномерно ио всей поверхности дробящих плит и может быть принята при дроблении гранита ((Т,,,к "= 300 МПа) q 2,7 МПа. Для предотвращения сра-бать[вания предохранительных устройств или элементов при работе дробилок усилие рассчитывают с учетом коэффициента превышения номинальной нагрузки k = 1,5 следовательно, усилие дробления, действующее на подвижную и неподвижную щеки, Рд,, = kqFp , где, Рдр — площадь поверхности дробящей плиты. При силовом расчете силы тяжести и силы инерции звеньев не учитывают, так как они па несколько порядков меньше усилия дробления. [c.167]

Так, например, расход воздуха на входе в турбокомпрессор-ное отделение в зависимости от условий работы системы может колебаться в пределах от 70 до 115% от своего номинального значения. Изменения качества сырья и неравномерность его подачи в камеру сгорания приводят к возникновению неопределенности в расходе серы на входе в печное отделение. В свою очередь, этот факт совместно с колебаниями в режиме работы самой печи сжигания серы вызывает неопределенность концентрации диоксида серы на входе в контактно-абсорбционное отделение в пределах 1—1,5%. В реакционной смеси, подаваемой на слои контактной массы, неизбежно содержатся примеси веществ, отравляющих катализатор и снижающих его активность. Состав этих примесей и их количество постоянно меняются в процессе функционирования системы. В силу этих причин активность катализатора также не может быть представлена детерминированной величиной и должна рассматриваться в качестве неопределенного параметра. В ходе эксплуатации системы на теплопередающей поверхности аппаратов образуется слой загрязнений, что приводит к необходимости учета неопределенности по коэффициентам теп.попере-дачп. Дополнительную неопределенность в значении коэффициентов теплопередачи вносит неточность его расчета по соответствующим уравнениям математической модели (см. табл. 6.1). [c.273]

Вариант П1к. Результаты расчета Rer = 10540, а, = = 1985 Вт/(м -К), Rea = 10440, 3 = 2830 Вт/(м2.К), /С = = 760 Вт/(м -К), F = 109 y . Из табл. П.З следует, что теплообменник с трубами длиной 4,0 м, номинальной поверхностью fiiiK= 121 м2 подходит с запасом Д = 10,1 %. Его масса УИц1к= = 3950 кг больше, чем в варианте 1к, однако в полтора раза меньшая длина труб выгодно отличает его от варианта 1к. Помимо большей компактности такой теплообменник должен иметь меньшее гидравлическое сопротивление в межтрубном пространстве-Стремясь получить еще меньшую длину труб, целесообразно рассмотреть дополнительный вариант IVk. [c.33]

Результаты расчета Rei = 8560 (режим движения переходный), ai =1940 Вт/(м2-К), Re = 8350, = 3075 Bt/(m2-K), К = 770 Вт/(м2-К), F = 107,5 м=>. Из табл. П.З видно, что теплообменник с трубами длиной 3,0 м и номинальной поверхностью Fiwk = 116 м подходит с запасом Д = 7,9 %. Его масса AIivk = = 3550 кг, что на 400 кг меньше, чем в варианте П1к. [c.33]

Вариант Пп. Схема компоновки пластин Сх -щ-. Результаты расчета Wi = 0,0555 м/с, Rei = 810. 1= 2530 Вт/(м2-К), 2=0.20 мУс. Rea = 1980. 2 = 5490 Вт/(м2.К), =1022 Вт/(м2.К). F = 62.3 м . Выбранный теплообменник с номинальной поверхностью Fua = 63,0 м подходит с запасом Д = 1,1 %. Масса теплообменника Aiiin = 1810 кг. [c.35]

Поверхность теплообмена (номинальная), м , прн диаметре трубы 38x2 и длине Диаметр греющей камеры D, не Диаметр сепаратора Du ие более Диаметр циркуля, ционной трубы Dl. Высота аппарата Н, не более Масса аппарата, кг не более [c.96]

Поверхность теплообмена (номинальная), м , прн диаметре трубы 38X2 и длине [c.97]

Поверхность теплообмена (номин аль-иая), м, при диаметре трубы 38X2 и длине 1 = 6000 Диаметр греющей камеры D, не мен ее Диаметр сепаратора Di, не более Диаметр циркуляционной трубы Ог, не более Высота аппарата Н, не более Масса аппара-та, кг, не более Поверхность теплообмена (номинальная), м . при диаметре трубы 38X2 и длине 1 = 6000 Диаметр греющей камеры D, не менее Диаметр сепаратора Di, не более Диаметр циркуляционной трубы Dг, не более Высота аппарата Я, не более Масса аппарата, кг. не более [c.98]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология