Расположение труб в пучках

Коэффициент теплоотдачи аг от стенки к холодному газу вычисляем, как для случая теплоотдачи при поперечном омывании пучка труб. Принимаем шахматное расположение труб в пучке, при котором условия теплоотдачи наиболее благоприятны и обеспечивается лучшая компактность. При этом число Рейнольдса [c.161]

Величина коэффициента теплоотдачи конвекцией зависит от скорости движения газов, их средней температуры, температуры наружной поверхности труб, наружного диаметра труб, числа рядов труб в направлении движения газов, числа труб по ширине и глубине пучка. Для приближенного расчета величины при шахматном расположении труб в пучке пользуются уравнением [c.209]

Формула для Ti справедлива и для шахматного расположения труб в пучке при условии размещения центров отверстий трубной доски в вершинах равностороннего треугольника. [c.65]

При продольном движении потока между трубами пучка эквивалентный диаметр канала как в случае коридорного, так и в случае шахматного расположения труб в пучке определяется формулой [c.452]

Рассчитывается коэффициент г. При расположении труб в пучке по вершинам треугольников и квадратов [c.244]

Обычно в кожухотрубных теплообменниках трубы укладываются с равным шагом при треугольном или квадратном их расположении. Поэтому удобно преобразовать график Чена в график на рис. 2. Число 5г представлено в виде зависимости от относительного шага (шаг между трубами, деленный на диаметр трубы) для постоянного угла расположения труб в пучке. [c.325]

Рассмотрим трубные пучки и каналы, образованные стержнями с внутренним тепловыделением. Отметим, что при течении однофазного потока в межтрубном пространстве согласно [40—42] коэффициенты пропорциональности Сзи, Сфн зависят от расположения труб в пучке и относительного шага сг,. Рекомендации по расчету Пs oi) и Яф(ст1,) существуют лишь для правильных решеток (типа равностороннего треугольника и квадрата), поэтому в дальнейшем будут рассматриваться только эти решетки. Для них зависимость ф(сг) дается уравнением [c.68]

По табл. 19 находят величину коэффициента Кп в зависимости от расположения труб в пучке и отношения внутреннего диаметра корпуса О, к расстоянию между поперечными перегородками /п. [c.244]

В зависимости от числа схемы расположения труб в пучке и их относительного шага по рис. 72 определяется коэффициент сопротивления грения для идеального пучка. Графическая зависимость аппроксимирована в Нижневолжском филиале ГрозНИИ следующими алгебраическими выражениями [c.254]

Схема расположения труб в пучке дана на рис. У11-32, причем для коридорного пучка 2 = 0. Размер и практически на коэффициент теплоотдачи не влияет. [c.584]

Как следует из (12), для пучков с значением г ) ,, большим, чем 1/2,2, Ф(,= 1 и максимальный тепловой поток для пучка труб приблизительно такой же, как и для одиночной трубы. Это показано в классических опытах, описанных в [16]. При более тесном расположении труб в пучке или при увеличении диаметра пучка опасность возникновения пленочного режима кипения увеличивается, а Ф(, уменьшается. При Ф(,<0,1 рекомендуется предусматривать пароотводные каналы для отвода пара от поверхности, если предполагаемый тепловой поток ие меньше 0,5 яь,тах- [c.78]

Приблизительный диаметральный зазор между внутренней поверхностью кожуха и внешней поверхностью расположения труб в пучке, мм [c.275]

Для случаев поперечного обтекания пучков круглых труб в обозначение пучков труб входит указа-зание на порядок расположения труб в пучке (К—коридорное, Ш— шахматное) и значения относительных поперечного и продольного шагов. Так, например, поверхность, имеющая обозначение Ш-1,50-1,00, представляет собой пучок труб с шахматным расположением, в котором [c.112]

При расчете теплообменника типа топливо — инертная соль задавались изменением температуры 55,6° С как для топливного контура, так и для контура инертной соли. Схема теплообменника была выбрана противоточной, использовалась кожухо-трубная конструкция, трубы объединялись в двадцать трубных пучков, расположение труб в пучках — по вершинам равностороннего треугольника. Для обеспечения свободы температурных расширений была выбрана U-образная конструкция. Инертная соль течет внутри труб, а топливо из реактора — снаружи. Для обеспечения надлежащей коррозионной стойкости и механической прочности при высоких рабочих температурах были применены циркониевые трубы с наружным диаметром 9,525 мм и толщиной стенки 0,89 мм. Представлялось целесообразным взять шаг труб равным 1,25 их наружного диаметра или более. [c.287]

Теплоотдача при поперечном омывании трубных пучков. В этом случае процесс теплоотдачи является сложным и обусловливается схемой расположения труб в пучке, условиями омывания, характером изменения теплоотдачи по окружности трубы и другими факторами. В теплообменной аппаратуре наиболее широко распространены коридорная и шахматная схемы расположения труб в трубных пучках. Несмотря на то, что при каждой из этих схем расположения труб теплоотдача имеет свои особенности, многочисленные исследования позволяют сделать некоторые общие выводы. [c.119]

Теплообмен при поперечном омывании пучка труб зависит от расположения труб. Э. Д. Гримизон [Л. 131] систематизировал имеющиеся в этой области опытные данные. Существует два возможных расположения труб в пучках коридорное и шахматное (рис. 9-6). Коэффициент теплообмена может быть снова представлен в форме уравне- [c.305]

При поперечном движении потока через пучки трубок рекомендуется [3] пользоваться следующими расчетными формулами нри коридорном расположении труб в пучке [c.28]

Номер ряда труб Значения и л при различном расположении труб в пучке [c.406]

Распределение скорости вне пограничного слоя можно найти с помощью уравиения Бернулли (2), используя данные измеремий давления около трубы. Ма рис. 1 показаны различные распределения давления (приводящие к различным распределениям скорости) по поверхности одиночной трубы или трубы в пучке при понеречном обтекании. При коридорном расположении труб в пучке максимум давления реализуется приФ=40 в той точке, где к поверхиости приходит поток от расположенной вверх по течению ближайшей трубы. В шахматных пучках давление на лобовой части поверхности каждой трубы близко к давлению для одиночной трубы. Коэффициент давления для находящейся в пучке трубы можно определить следующим образом [c.141]

Процесс теплоотдачи еще более усложняется при поперечном обтекании н у ч к а т р у б, где характер обтекания зависит от расположений труб в пучке, которое бывает ш а х м а т н ы м (рис. VII- 0, а) или коридорным (рис. УИ-10, б). Теплоотдача постепенно возрастает вследствие усиления турбулентности по направлению потока от первого к третьему ряду труб в пучке, после чего стабилизируется. Однако перемешивание теплоносителя при шахматном распо-ложенпп труб более интенсивно, чем при коридорном, что обусловливает более эффективную теплоотдачу. [c.285]

Вид поверхности и расположение труб в пучке с при различном числе рядов труб [c.407]

Если трубя находится в трубном пучке, то структура течения около нее подобна структуре течения около одиночной трубы. Степень различия зависит от числа Рейуюльд-са, положения труб в пучке и геометрических характеристик пучка. Два наиболее широко распространенных способа расположения труб в пучке — это коридорный и шахматный. Геометрия пучка описывается следующими параметрами [c.141]

Предложены формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи в зависимости от скорости дымовых газов при их средней температуре, диаметра труб, расположения труб в пучке, характера поверхности труб (гладкая или сребренная), характера смывания (продольное, по-, перечное, продольно-поперечное), физических свойств дымовых газов. [c.407]

При коридорном расположении труб в пучке [c.160]

Для случаев поперечного обтекания нучков круглых труб в обозначение входит указание на порядок расположения труб в пучке (К - коридорное, Ш - шахматное) и значения относительных поперечного и продольного шагов. Так, например, поверхность, имеющая обозначение Ш-1,50-1,00, представляет собой пучок труб с шахматным расположением, в котором поперечный шаг Ст равняется полутора диаметрам трубки (1,5 й ), а продольный (в направлении движения) шаг а2 равен диаметру трубки (1,0 й ). [c.575]

Рис. П3.9. Схемы расположения труб в пучках, используемые для получения данных для рис. 5.11 и 5.12 а — шахматное расположение б — коридорное расположение. (На схемах показа-ны толысо 3 трубы в каждом из 2 рядов. Испытанные трубные пучки состоят из 10 рядоо, включающих по О труб. Расстояния между трубами даны в диаметрах труб,)

Обозначение поверхности Расположение труб В пучке Методика испытания а а. 2 ае <а а ьв 3 X т а V о Ч П =5 (-Г а 3 ез 1 С а ё =е к - й н СЧ о Н о ёй > Э 1 2 о я Кис (- о о О = с п." 1 1 [c.128]

Расположение труб в пучке [c.20]

При турбулентном режиме влиянием свободной конвекции возможно пренебречь. На величину теплоотдачи при этом оказывает влияние характер турбулентности (мелкомасштабная или крупномасштабная). Условия обтекания трубы снаружи и внутри различны. Поперечное обтекание трубы троисходит иначе, чем продольное. Одиночная труба обтекается иначе, чем находящаяся в пучке, причем при шахматном расположении труб в пучке условия обтекания иные, чем при коридорном и т. д. Это справедливо и для поверхностей нагрева другой формы. Для иллюстрации в табл. 8 приводятся расчетные величины а Для тонкостенной трубы диам. 50 мм при различных условиях ее обтекания и одинаковых значениях критериев / е = 20000 и Рг=1,0. [c.361]

Инженерные расчеты. Расчет ребристого воздухоохладителя, использующего коридорное расположение труб в пучке и в качестве холодильного агента аммиак, начинают с определения энтальпии А] (кДж/кг) и влагосодержания / (кг/кг) воздуха, входящего в этот воздухоохладитель, а также с энтальпии Аг (кДж/кг) и влагосодержания г (кг/кг) воздуха, выходящего из воздухоохладителя (по таблице параметров влажного воздуха и температурам Л и 2 входящего и выходящего воздуха). [c.930]

В межтрубном пространстве размещение труб по верщинам треугольников, а для загрязненных сред — по вершинам квадратов. В теплообменных аппаратах с неразборным межтрубным пространством (с неподвижными трубными решетками и с температурными компенсаторами) трубы размещают по верщинам треугольников, что обеспечивает более плотное расположение труб в пучке и позволяет увеличить поверхность теплообмена, уменьшить проходное сечение межтрубного пространства и, следовательно, увеличить скорость потока и коэффициент теплоотдачи. [c.22]

С помосшю методов Белла и Левора выполнен расчет теплоотдачи в межтрубной зоне теплообменного аппарата, предназначенного для охлаждения 90000 кг/ч среды от 95 до 40 "С морской водой с начальной температурой 27 С. В теплообменнике используются трубы диаметром 19 мм с треугольным расположением труб в пучке. Цлина труб 4,9 м, шаг труб 24 мм. Применяются сегментные перегородки с шаг-ом 160 мм. Диаметр корпуса теплообменного аппарата с плавающей головкой равен 800 мм. [c.246]

Пучки труб. Пучок труб обычно состоит пз ряда оребренных (или гладких) труб, прикрепленных на каждом из концов к коллекторам. На рнс. 2 и 3 показано несколько типов коллекторов. Трубы обычно располагают с треугольным шагом, причем треугольник равносторонний или равнобедренный. Коридорное расположение труб в пучке обеспечивает намного более низкую теплоотдачу и применяется редко. Трубы обычно поддерживаются с помощью распорок, расположенных по длине трубы с интервалом в ], 83 м или менее. Трубы и коллекторы удерживаются в строго фиксированном ноложепип боковыми рамами пучка, опорами труб, опорами коллекторов, трубными хомутами и распорками труб. [c.296]

В [21] обобщены экспериментальные данные для пороговой постоянной неустойчивости (1 На рие. 3 показано, что р зависит от расположения труб в пучке. В [22] определено влияние угла расположения труб в пучке и отнощения шага трубы к ее диаметру на р для нучка труб (рис, 4). Эти предварительные результаты показывают, что зна-чениер убываете уменьшением отнощения шага кдиаметру. Для того чтобы метод критической скорости [19] был достаточно эффективен, необходимо знать зависимость логарифмичеекого декремента затухания и изменения [5 от типа труб, угла расположения труб в пучке и шага труб. [c.326]