Коррозионно-механические испытания

Рис. 2.4. Схемы коррозионно-механических испытаний образцов при одноосном и двухосном изгибе

Рис.2.5. Установка для коррозионно-механических испытаний при двухосном изгибе

Рис.2.6 Схемы установок и образцов для коррозионно-механических испытаний при постоянных нагрузках

Ниже приведены результаты исследования величины испытательного давления на эксплуатационные характеристики сварных сосудов и труб [108,123,124]. Эксперименты проведены на моделях сварных сосудов с трещиноподобными дефектами (рис.5.42,а), тройниковых соединениях труб (рис.5.42,б) и С-образных образцах с надрезом (рис.5.42,в). Коррозионно-механические испытания прове- [c.360]

Рис. 5.47. Стенд для коррозионно-механических испытаний сосудов

Гутман Э.М., Зайнуллин P. . К методике длительных коррозионно-механических испытаний металла газопромысловых труб //Заводская лаборатория. -1987. -№4.-с.63-65. [c.401]

Рис. 1. Схема установки для коррозионно-механических испытаний образцов при двухосном и одноосном напряженных состояниях

Рис. 5. Схемы установок для коррозионно-механических испытаний при постоянных нагрузках

Коррозионно-механические испытания. [c.42]

Результаты коррозионно-механических испытаний образцов с [c.55]

Рис. 1.65. Схема установки для коррозионно-механических испытаний в агрессивных газах при повышенных температурах и давлениях

Особенности коррозионно-механических испытаний [c.190]

Коррозионно-механические испытания Испытания на коррозию под напряжением проводят по двум возможным схемам испытания при постоянном напряжении (рис. 80, а) и испытания при постоянной деформации (рис. 80,6). При этом принципиальные схемы создания напряжений или деформации могут быть различными. [c.206]

На основе анализа изложенных выше данных по оценке коррозионного состояния и надежности оборудования и ТП ОНГКМ, результатов внутритрубной и наружной дефектоскопии, натурных и лабораторных коррозионно-механических испытаний, металлографических исследований темплетов и образцов, результатов технического диагностирования конструкций, а также с учетом действующих нормативно-технических документов (НТД), разработана методика диагностирования оборудования и ТП сероводородсодержащих нефтегазовых месторождений. Основные положения этой методики вошли в Положение о диагностировании... [15]. Методикой устанавливается периодичность, способы и объем контроля технического состояния оборудования и ТП, признаки оценки вида дефектов и способы определения предельного состояния оборудования и ТП с учетом уменьшения толщины стенок до расчетной величины (Г п), ниже которой не обеспечивается необходимый запас несущей способности. Методика позволяет также оценить степень потенциальной опасности дефектов оборудования и ТП и определить рациональные условия их дальнейшей эксплуатации или ремонта. Структурная схема диагностирования оборудования и ТП приведена на рис. 4.9. [c.215]

Для коррозионно-механических испытаний используется электродвигатель 4, обеспечивающий через систел редукторов малые скорости деформирования образцов 10 ...10 с . При механических испытаниях, осуществляемых с большей скоростью деформирования образцов 2,510 с соответствующих ГОСТ 1497 — 84, применяются дополнительный электродвигатель и более короткая кинематическая цепь. Двигатели сблокированы таким образом, что невозможно их включать одновременно. [c.223]

Для проведения коррозионно-механических испытаний образцов диаметром до 4 мм (тип IV ГОСТ 1497 — 84) создана аналогичная по конструкции машине МР-5-8ВМ восьмипозиционная настольная машина МР-1-8ВН (рис. 94). [c.227]

Для повышения производительности испытаний и обеспечения монтажа в стандартные патрубки трубопроводов и аппаратов создана установка КМУ-З-б, позволяющая проводить коррозионно-механические испытания одновременно шести образцов с диаметром рабочей части 6 мм при постоянной скорости деформирования в коррозионных средах действующих трубопроводов, аппаратов или в лабораторных автоклавах [176]. Нагружатель диаметром 78 мм и длиной 240 мм монтируется в стандартный патрубок с минимальным диаметром 80 мм аппаратов или трубопроводов, основные параметры установки приведены в табл. 36. [c.248]

Для проведения коррозионно-механических испытаний образцов 15 фланец 8 нагружателя установки КМУ-З-б герметично соединяют шпильками с фланцем патрубка аппарата или трубопровода, которые затем выводят на рабочий режим после этого зубчатое колесо открытой передачи 4 вводят в зацепление с ведущей шестерней привода. Рабочая коррозионная среда поступает к испытуемым образцам 15 через отверстия 16 ъ пассивном захвате-ввертыше 18. Герметизация фланцевого соединения обеспечивается прокладкой 9, а нагружателя — с помощью уплотнительных колец И. Избыточное давление в аппарате или трубопроводе частично разгружает силовую пару винт-гайку, повышая кпд установки. [c.252]

В этой связи к конструированию и изготовлению оборудования в условиях опасности коррозионного растрескивания предъявляются особые требования [291, 243]. Все они сводятся к тому, чтобы максимально снизить уровень номинальной и локальной напряженности материала, остаточные напряжения в сварных соединениях, концентрацию водорода в них и др. Это обеспечивается созданием плавных сопряжений различных конструктивных элементов, отверстий для выхода сероводорода в них, применением рациональной технологии сварки, термической обработки и др. Кроме того, регламентируются более жесткие требования к контролю качества, в частности, продольные и кольцевые сварные швы подлежат 100%-ному УЗД контролю до и после проведения термической обработки. РТМ 26-02-63-83 регламентирует также проведение коррозионно-механических испытаний круглых образцов в насыщенном растворе НгЗ (pH около 4) при напряжении 0,8 в течение 480ч. За критерий оценки качества стали принимается относительное удлинение, которое после та- [c.14]

Таким образом, малоцикловая долговечность в таких коррозионных средах может быть оценена на основании формулы (1.11) путем подстановки в нее вместо показателя степени Шц значения Шцс, полученного при циклических испытаниях в данной коррозионной среде. Этот подход апробирован [213] и не вызывает никаких сомнений, поскольку параметры кривых долговечности устанавливаются по опытным данным. Большой практическ11Й интерес представляет оценка параметра т без проведения трудоемких коррозионно-механических испытаний, например, на основе общеизвестных показателей сопротивления коррозионному разрущению (скорость коррозии и др.). Большое разнообразие коррозионных сред и применяемых на практике сталей делают проблематичной оценку коррозионной усталости по экспериментально найденным значениям тцс. Это и стимулировало попытку [c.36]

С целью оценки влияния параметра Ктв на эксплуатационные характеристики сталей нами проведены [61] коррозионно-механические испытания образцов в средах, вызывающих равномерную коррозию (30%-ный раствор НС ) и сульфидное растрескивание (насыщенный раствор H2S с добавкой 5%-го раствора Na l и 0,5%-го раствора уксусной кислоты). Образцы изготовлялись из сталей с [c.159]

При выборе коррозионной среды исходили из того, чтобы реализовать при испытаниях наиболее характерные виды коррозионно-механического разрушения равномерная коррозия (30%-ый НС1) локализованная (язвенная, точечная) коррозия (1,5% РеСЬ + 3% Na i) коррозионное растрескивание (кипящий раствор нитратов и насыщенный раствор сероводорода). Коррозионно-механические испытания проводили в условиях одноосного растяжения в соответствии с рекомендациями ГОСТ 26294-84 [62]. Коэффициент механической неоднородности Кв в образцах определяли по распределению твердости (рис.4.26,а). [c.260]

На рис.4.27 представлены результаты длительных коррозионно-механических испытаний двух серий образцов с различной относительной толщиной мягкой прослойки в кипящем растворе нитратов (45% Са (N03)2 + 35% NH4 NO3). Первая серия образцов (кривая 1) испытывалась при начальном напряжении ао ат = 400 МПа. Во второй серии образцов (кривая 2) начальное напряжение превышало пределы текучести твердого металла и временного сопротивления металла мягкой прослойки (ао 550 МПа). В области значений параметра х > ЬО (кривая 1) долговечность образцов минимальная и практически постоянная (t = t = onst). При х 1 0 по мере уменьшения толщины мягкой прослойки время до разру- [c.260]

Многочисленные коррозионно-механические испытания различного типа образцов также подтвердили преимущество технологии сварки с РТЦ принудительным охлаждением в сравнении с технологией сварки стали 15Х5М аустенитными электродами с подогревом. Формирование более благоприятной структурно-механической неоднородности при сварке с РТЦ обусловливает снижение степени электрохимической гетерогенности сварного соединения. В частности, установлено, что сварка с принудительным охлаждением приводит к снижению разности электродных потенциалов шва и околошовной зоны примерно в два-три раза, по сравнению со сварными соединениями, выполненными с подогревом. [c.275]

Коррозионно-механические испытания труб (размерами 219x8 мм) из стали 20 с непроваром продольного шва, выполненного электродами УОНИ 13-55, подтвердили возможность использования формул (5.48) и (5.49) для ориентировочной оценки долговечности [121]. [c.347]

На рис.5.48 и 5.49 представлены зависимости времени до разрушения от параметров А и mbs, полученные з результате коррозионно-механических испытаний модельных образцов в растворе H2S. Долговечность образцов (mbs = onst = 1,0) тем ниже, чем больше относительное смещение кромок А. Лишь при А < 0,2 образцы с двухсторонним швом разрушались на уровне долговечности основного металла (А = 0). В исследованных диапозонах изменения А и mbs долговечность образцов с односторонним швом всегда меньше долговечности образцов с двухсторонним швом. Несмотря на то, что некоторые образцы имели mbs > их долговечность заметно ниже долговечности образцов без смещения кромок, в особенности, у образцов с односторонним швом. Подобное отмечается и для натурных сварных образцов (табл.5.8). [c.380]

Зайнуллин P. . Коррозионно-механические испытания металла газопромысловых труб /БашЦНТИ. Информационный листок № 3-85.- Уфа, 1985. [c.408]

Основными факторами, учитываемыми обычно [6] при разработке и исследовании ингибиторов, являются 1) строение и свойства органического соединения 2) характер его взаимодействия с металлической поверхностью 3) состав и специфика контакта коррозионной среды с защищаемым объектом. До настоящего времени не установлено однозначной зависимости между различ-ны.ми характеристиками этих факторов и защитной эффективностью ингибиторов коррозии вследствие чрезвычайной чувствительности ингибирующего действия к изменяющимся условиям эксперимента.. Теоретическими критериями создания ингабитороБ коррозии под напряжением, с нашей точки зрения, могут служить количественные и качественные показатели их адсорбируемости на металлической подложке и влияния на кинетику электродных реакций в совокупности с данными коррозионно-механических испытаний, проведенными в ингибированных коррозионных средах при действии на металл нафузок, по характеру и зчяч15ниям близких к реальным. [c.180]

Особый интерес имеют коррозионно-механические испытания сосудов с патрубками при малоцикловом нагружении в коррозионных средах (3%-ый раствор Na l). [c.63]

Fe b + 3% Na J) коррозионное растрескивание (кипящий раствор нитратов и насыщенный раствор сероводорода). Коррозионно-механические испытания проводили в условиях одноосного растяжения в соответствии с рекомендациями ГОСТ 26294-84. Коэффициент механической неоднородности К в образцах определяли по распределению твердости (рис. 4,8, а). [c.169]

Рис. 5.3. Схемы коррозионно-механических испытаний образцов при од ноосном и двухосном штабе

Проводили коррозионно-механические испытания труб длиной 800 мм с нанесенными поверхностными дефектами. Внутреннюю полость испытуемых труб после обезжиривания заполняли сероводородсодержащим раствором - 5% -ный раствор Na l в дистиллированной воде с добавлением 0,5 % ледяной уксусной кислоты, насыщенным сероводородом, приготовленным согласно NA E ТМ 0177-96 [140]. Трубы выдерживали в течение 720 ч с раствором при внутреннем давлении, создающем напряжения в металле 0,6 рассчитанные по минимальному нормативному пределу текучести металла испытуемых труб (табл. 4.2). Среду меняли через каждые 120 ч. Затем освобождали испытуемые трубы от раствора и наносили посередине каждой катушки искусственные дефекты - надрез дисковой фрезой, а в диаметрально противоположном направлении - лы-ску. Лыска имитировала равномерное утонение стенки трубы, а надрез - локальное. Глубину надреза и лыски - Л - выполняли равной половине толщины стенки детали, а длину - равной наружному диаметру трубы, не считая длин выходов фрезы, которые зависели от толщины стенки трубы. [c.182]

Полученное значение коэффициента концентрации напряжений Кд = 1,385 в остаточной толщине металла надреза показывает возможность эксплуатации труб с общей коррозией (область испытуемых труб с лыской) большей глубины, чем глубины коррозионных повреждений, расположенных вдоль оси ТП по линии, например, группы точечных коррозионных язв (область испытуемых труб с надрезом). В целом, результаты проведенных коррозионно-механических испытаний труб с надрезом позволяют утверждать, что разрушающее давление достаточно точно определяется по описанной выше модифицированной методике Баттелля, если использовать в расчетах истинный предел текучести металла труб, транспортирующих сероводород содержащие среды. При использовании нормативного предела текучести получаем занижение в 1,38 раза величины расчетного разрушающего давления относительно истинного разрушающего давления. [c.186]

Результаты коррозионно-механических испытаний труб позволили уточнить коэффициенты запаса и создать с использованием модифицированной методики Баттелля атлас графиков (подобных рис. 4.5, 4.7) оценки потенциальной опасности не- [c.186]

С учетом изложенного создана установка КМУ-3-2М (рис. 110) [99], позволяющая проводить коррозионно-механические испытания одновременно двух образцов с диаметром рабочей части б мм (тип IV ГОСТ 1497 — 84) при постоянной скорости деформирования в натурных коррозионных средах действующих трубопроводов или аппаратов. Установку можно применять также для испытаний материалов на коррозионное растрескивание в лабораторных автоклавах. Размеры установки 800x200x150 мм, основные параметры ее приведены в табл. 36. Нагружатель (ф 40, длина 400 мм) установки монтируют в стандартный штуцер трубопровода или аппарата, предназначенный для присоединения коррозионных или водородных зондов, при помощи резьбового штуцера 20 с уплотнительным кольцом 19 из фторопласта (см. рис. 110). [c.250]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология