Влияние поверхностного упрочнения

Детали из высокопрочных сталей после хромирования подвергаются термообработке для обезводороживания. Детали загружаются в масляную ванну и выдерживаются при 200—230°С в течение 3 ч. Для этой цели применяется цилиндровое масло 38 или 52. По окончании нагрева детали охлаждают на воздухе до 40—50°С и остатки вязкого цилиндрового масла удаляются промывкой веретенным маслом. После шлифования хрома детали снова термически обрабатывают в сушильном шкафу при 200—230°С в течение 3 ч. Такая обработка совместно с поверхностным упрочнением деталей перед хро.мированием устраняет отрицательное влияние хромирования на механические свойства высокопрочных сталей. В случае многократного хро.мирования деталей из высокопрочных сталей они также должны подвергаться трехкратной термообработке при каждом хромировании [31]. [c.60]

К наиболее часто встречающимся и хорошо зарекомендовавшим себя на практике методам поверхностного упрочнения деталей машин относится поверхностный наклеп (обкатка шариками и роликами, обдувка дробью, алмазное выглаживание, виброгалтовка, I гидродробеструйная < обработка, инерционно-динамическое упрочнение и др.). Значительный вклад в разработку теории и практики поверхностного наклепа, исследование его влияния на усталость и коррозионную усталость сталей внесли И.В.Кудрявцев, Г.В.Карпенко, А.В.Рябченков, В,А.Гладковский и др. Краткий обзор этих работ приведен автором [113]. [c.158]

Известные предположения о наиболее вероятном механизме выделения водорода на разных металлах можно высказать на основании общих положений электрохимической кинетики в применении к данной электродной реакции. Так, было предположено, что при увеличении теплоты адсорбции водородных атомов на катодном металле вероятность замедленного разряда падает, а замедленной рекомбинации растет. Это связано с различным влиянием изменения теплоты адсорбции водородных атомов на скорость разряда и на скорость рекомбинации. Как следует из потенциальных кривых (рис. 19.5), энергия активации разряда уменьшается с ростом теплоты адсорбции. Энергия активации процесса рекомбинации, напротив, увеличивается с упрочнением связи между металлом и поверхностными атомами водорода, количественной характеристикой которой является теплота адсорбции. В то же время увеличение [c.411]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ВЛИЯНИЯ поверхностного упрочнения К [c.430]

Глава IX. ВЛИЯНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО УПРОЧНЕНИЯ [c.158]

ВЛИЯНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО УПРОЧНЕНИЯ НА ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛИ В УСЛОВИЯХ КОРРОЗИОННОЙ УСТАЛОСТИ [c.71]

Даже после рассмотренных систематических исследований многие вопросы остаются открытыми. Воздушная среда имеет тенденцию усиливать скольжение по границам зерен, но природа реакций с газовой фазой на этих границах и механизм усиления скольжения неизвестны. Точно так же механизм упрочняющего влияния поверхностной оксидной пленки и ее профиль по глубине еще требуют модельного описания в терминах толщин оксида и металла, компактности и адгезии оксида. Кроме того, если полагать, что само физическое присутствие окалины может вызывать упрочнение поверхностных зерен, то следует изучить состояние напряжения дальнего порядка, вызванного в подложке ростом пленки оксида или индуцированного термически, а также исследовать влияние этих напряжений на ползучесть и разрущение (см. табл. [c.40]

Хейфец . Г., Влияние абсолютных размеров на усталостную прочность поверхностно-упрочненных стальных деталей, Сб. Усталостная прочность стали , Машгиз, 1951. [c.192]

Титан энергично взаимодействует с кислородом, азотом и водородом, это свойство обычно считают отрицательной особенностью титана, так как поглощение титаном этих газов приводит к значительному ухудшению его механических свойств. Представляло интерес исследовать влияние насыщения газами поверхностного слоя титана на его коррозионные свойства. На фиг. 1 видно, что насыщение поверхности титана азотом, водородом и кислородом значительно улучшает его коррозионные свойства. Наиболее высокой стойкостью обладают нитридные и гидридные слои, которые обеспечивают стойкость титана почти до 100% концентрации серной кислоты. Окисные слои оказываются устойчивыми только до 70% концентрации кислоты. Особый интерес представляет высокая устойчивость азотированных слоев, так как азотирование является одновременно и одним из методов поверхностного упрочнения титана, [c.153]

Описываемые здесь измерения проводились в 1925 г. Целью работы являлось изучение влияния поверхностных слоев на прочность материала. В то время работа не была закончена и только в 1930 г. завершена С. Журковым [1]. Измерения, относящиеся к растяжению, привели к однозначным результатам. Г. Мюллер [2] опубликовал опыты по измерению прочности стержней из каменной соли, в которых при толщине 0.2 мм была обнаружена в 100 раз более высокая прочность, чем при толщине 5 мм. Нам удалось показать, что такого рода влияния, по существу, нет, его видимость возникает лишь за счет обработки тонких стержней водой. Но для совсем тонких образцов с большой величиной отношения периметра к площади поперечного сечения можно ожидать, что влияние поверхностного слоя станет заметным. Если вычислять прочность в расчете на единицу площади сечения, то с уменьшением сечения должно наблюдаться упрочнение, тем более значительное, чем тоньше исследуемый образец. Это явление было известно уже давно. Однако оставалось неясным, в какой мере оно могло быть связано с механической или термической обработкой (вытягиванием проволоки, вальцовкой жести, быстрым охлаждением стеклянных и кварцевых нитей). Для того чтобы выяснить этот вопрос, мы действовали разными способами [c.280]

Этот ряд соответствует найденному выше ряду анионов С0з >804 ">>СГ, показывающему их влияние на упрочнение структуры оболочек поверхностных пузырей. [c.57]

Рис. 31. Влияние методов поверхностного упрочнения перед хромированием на малоцикловую усталость образцов из стали 30ХГСН2А (45—49 HR )

Химико-термические методы поверхностного упрочнения разрабатывались преимущественно в применении к качественным и легированным сталям. При этом основное (хотя и недостаточное) внимание, как в отечественной, так и иностранной практике, уделялось технологии ведения самого процесса и в меньшей степени изучению его влияния на механические свойства. [c.5]

Поверхностное упрочение — дробеструйный наклеп, обкатка роликами и поверхностная закалка т. в.ч. повышают твердость и предел выносливости высокопрочного чугуна с шаровидным графитом. Химико-термические методы поверхностного упрочнения в частности азотирование и влияние этого процесса на усталостную прочность, судя по литературным источникам, не исследовались. [c.237]

Интересно проследить и в данных опытах влияние типа биту.ма, взаимодействующего с активированной ПАВ поверхностью гранита. Как и у активной поверхности мрамора, возрастание когезии битума 1 типа с понижением толщины слоя более ярко выражено чем битума И типа. Наличие в первом случае несколько большего количества кислородсодержащих функциональных групп и каркаса полярных асфальтенов приводит к возможности создания на поверхности большего числа нерастворимых поверхностных соединений, что проявляется в большем упрочнении пограничных слоев. Это положение полностью сохраняется и в случае активированных ПАВ поверхностей. [c.206]

Влияние поверхностного упрочнения на повышение сопротивления усталости и коррозионной усталости образцов из стали 13Х12Н2ВМФ и 13Х12Н2МВФБА изучали в зависимости от исходной структуры, которую меняли путем изменения температуры отпуска после закалки. [c.161]

Здесь Р - коэффициент, учитывающий влияние поверхностного упрочнения детали 1 / - коэффициенты, учитывающие чувствительностъ материала к асимметрии цикла д., - коэффициенты, учитывающие размеры сечения (масштабный фактор). Расчетные значения ко-эффициентов концентраций напряжений = +к - +к -- [c.95]

Влияние поверхностного упрочнения на малоцикловую долговечность титанового сплава типа В-120 УСА в коррозионной среде. — Сварочное производство , 1972, № 10. с. 26—27. Авт. В. Ф. Лукьянов, В. Б. Олифер, Ю. Г. Людмирский и др. [c.198]

Брондз Л. Д. Влияние поверхностного упрочнения на относительную выносливость хромированных сталей. — В кн. Твердые износосто1 кие покрытия. М., 1976, с. 7—13. [c.100]

Такие поверхностные барьеры на пути выходящих дислокаций могут иметь различную природу — окисныеи солевые пленки, поверхностные упрочненные слои, вакансионные комплексы, выделения и др. Скорость прохождения дислокаций сквозь более или менее прозрачные барьеры и размеры заторможенных подповерхностных дислокационных скоплений зависят от условий деформирования — скорости, температуры и др. Поэтому действие таких барьеров сказывается на характере стадий легкого скольжения и деформационного упрочнения, а также на скорости ползучести, тогда как непрозрачные барьеры (например, толстые и прочные поверхностные пленки) оказывают влияние на величину критического скалывающего напряжения. [c.144]

Справедливость второго предположения (о том, что воздушная среда может усиливать скольжение по границам зерен) гюдтвер-ждается сравнительным исследованием ползучести суперсплава на никелевой основе, упрочненного за счет высокого объемного содержания фазы у на воздухе и в вакууме при 760 °С [172]. Размеры зерна и образца изменялись в этом случае независимым образом, В исследованной системе, где границы зерен практически не содержали упрочняющих карбидов, наблюдалось усиление ползучести на воздухе. Как и следовало ожидать, образцы с более крупным зерном (275 мкм) оказались более стойкими к ползучести на воздухе, чем мелкозернистые (100 мкм) образцы. Напротив, при испытаниях в вакууме скорость ползучести практическп не зависела от размера зерна. Это согласуется с представлением об усилении скольжения по границам зерен, вызванном проникновением воздуха. Последнее подтверждается также наблюдениями сдвига границ зерен, согласно которым вклад проскальзывания по границам зерен в полную величину деформации иа воздухе больше, чем в вакууме. Интересно, что для образцов того же сплава, состаренных с целью образования выделений карбидов по границам зерен, усиление ползучести на воздухе уже не наблюдалось напротив, на воздухе сплав упрочняется. Эти результаты можно объяснить, основываясь на представлении об упрочняющем влиянии поверхностной окалины, которое должно быть эффективным, [c.39]

Осповная причина столь резк010 повышения коррозионно-усгалост-ной прочности за счет поверхностных видов упрочнения непосредственно связана с влиянием этих обработок на развитие электрохимическо11 неоднородности на поверхности стали в условиях коррозионной усталости. Все указанные виды поверхностного упрочнения резко увеличивают сопротивление (особенно поверхностная электрозакалка) развитии электрохимической неоднородности. [c.78]

Влияние пластического поверхностного упрочнения стали перед хромированием видно из табл. 14 для распространенных высокопрочных сталей марок ЗОХГСНА и 40ХГСНЗВА (С. И. Кимкина и Н В Анисимова) Образцы хромировались в универсальном [c.46]

На железнодорожном транспорте легированные стали применяются меньше, чем углеродистые. С увеличением выпуска электровозов и тепловозов, в которых применяется значительное количество деталей, изготовленных из легированных сталей, потребность в них возрастает. Разработка. методов поверхностного упрочнения деталей, применяемых на железнодорожном транспорте, изготовляемых из легированных сталей, приобретает все большее практическое значение. Легирование хро.мом и никелем существенно изменяет природу сталей, а дополнительное насыщение поверхностного слоя углеродом или одновременно углеродом и азотом приводит к образованию структуры, значительно отличающейся по своим свойствам от структуры углеродистых сталей. Химико-термическая обработка (цементация и нитроцементация) легированных сталей изучалась в большей степени, чем углеродистых сталей обыкновенного качества. Это изучение касалось преимущественно технологии ведения процесса. Влияние процесса цементации на механические свойства стали исследовали И. С. Козловский [46], Ю. Ф. Оржеховский, Б. Г. Гуревич и С. Ф. Юрьев [31]. Они изучали влияние остаточных напряжений на повыше ние предела вьшосливости при химико-термической обработке. [c.168]

Рис. 7.81. Влияние длительности упрочнения Ту на остаточные сжимающие напряжения 01 в поверхностном слое глубиной залегания деталей из стали 20X13

Влияние поверхностных методов упрочнения накаткой и поверхностной закалкой т. в. ч. подробно исследовалось И. В. Кудрявцевым, Н. М. Саввиной, Н. Б. Барановой и Н. А. Балабано-ьым [60]. Эти авторы определили усталостную прочность высокопрочного чугуна на образцах диаметром 15 и 50 мм при изгибе и кручении, на гладких образцах и образцах с концентраторами напряжений (круговые надрезы, бурты, запрессовка и отверстие). [c.236]

Выше отмечалось, что усталостная прочность высокопрочного чугуна довольно подробно изучалась рядом исследователе [107], [60], [22]. Влияние поверхностных г>1етодов упрочнения — обкатка роликами, дробеструйный наклеп и поверхностная закалка т. в, ч. на предел выносливости высокопрочного чугуна подробно исследовалось в ЦНИИТМАШе [60]. [c.261]

Однако в литературе нет сведений по изучению влияния процесса азотирования на предел выносливости высокопрочного чугуна, модифицированного магнием. Между тем Коломенски тепловозостроительный завод предложил метод поверхностного упрочнения для коленчатых валов тепловозов. [c.261]

Исследования С. И. Кишкиной с сотрудниками [100] показали, что поверхностное упрочнение вибронаклепом, дробью, алмазным выглаживанием является эффективным способом повышения долговечности в малоцикловой области деталей из высокопрочных сталей. Указанные виды обработки позволяют полность исключить отрицательное влияние твердых хромовых покрытий, [c.197]

Рис. 7.86. Влияние режимов упрочнения на остаточные напряжения 01 в поверхностном слое деталей из стали 13Х 2Н2ВМФ

Н2М Нормализация Нормализация с последующим поверхностным упрочнением нагревом ТВЧ Некоррозионные Коррозионные с влиянием НгЗ Некоррозионные Коррозионные без влияния НгЗ Некоррозионные Коррозионные 28-95 28-43 55-95 90 60 130 110 [c.145]

НЗМА Нормализация с последующим поверхностным упрочнением нагревом ТВЧ Некоррозионные Коррозионные с влиянием НгЗ 28-43 55-95 28-95 170 150 120 [c.145]

Физико-механические свойства поверхностного слоя характеризуются структурой, глубиной, степенью упрочнения (наклепа), остаточными напряжениями. Эти свойства поверхностного слоя изменяются под влиянием совместного силового и теплового воздействия. В зависимости от метода обработки может доминировать одно из них. Различают три зоны (рис. 1.37) напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя металлических деталей 1 — резко выраженной пластической деформации, которая характерюуется значительным искажением кристаллической решетки, измельченными зернами и значительным увеличением микротвердости 2 - упругопластической деформации, характеризуемой вытянутыми зернами, наволакиванием одних зерен на другие и значительным уменьшением микротвердости 3 — переходной упруго деформированной, представляющей зону влияния деформации и зону перехода к строению основного металла. [c.62]

В работе [74] предпринята попытка объяснить влияние механической деформации медного электрода на его анодную и катодную поляризацию в водном растворе Си304 с позиций теории перенапряжения кристаллизации при условии, что лимитирующей стадией реакций является поверхностная диффузия ад-ионов, параметры которой зависят от расстояния между ступеньками роста, т. е. от плотности дислокаций. С учетом того, что плотность дислокаций линейно связана со степенью пластической деформации, получена прямая пропорциональная зависимость скорости реакции от корня квадратного из степени деформации. Эта зависимость приближенно соответствует результатам опытов и несколько нарушается при больших деформациях. К сожалению, в этой работе не измеряли величину механического напряжения, а поскольку в случае меди деформационное упрочнение может подчиняться параболическому закону [41 ], можно объяснить результаты опытов [74 ] без привлечения теории замедленной стадии поверхностной диффузии. [c.89]

В ряде работ, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы их [97, 100, 101] объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинормальНом растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводились на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате-деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено [2, 69]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [53] оказалась меньше, чем несостареннцх. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует о наличии скоплений дислокаций под поверхностным барьером и упрочненных областей, которые в процессе старения разряжаются, что снижает механохимическую активность металла. Таким образом, попытка [100, 97] объяснить ускоренное растворение деформированного металла только сегрегацией примесей на дислокациях, основываясь на отсутствии влияния деформации на коррозию в случае чистого металла после старения, несостоятельна в чистых металлах старение приводит к рассасыванию дислокационных скоплений и элиминированию механохимической активности. [c.116]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология