Деформация сдвига суммарная

В то же время для смесей ударопрочного ПС с ПФО при увеличении концентрации последнего наблюдается возрастание роли деформации сдвига. Для сравнения укажем (рис. 3.21), что типичный ударопрочный АБС-сополимер подвержен растрескиванию только при деформации (линейной) около 2,5%, но и то только в том случае, когда напряжение не менее 27 МН/м . Таким образом, при низких напряжениях и деформациях АБС-пластики деформируются преимущественно вследствие сдвигового течения, в то время как ударопрочный ПС имеет тенденцию к растрескиванию при всех условиях. Однако для АБС-пластиков баланс изменяется с увеличением напряжений и деформаций, и вклад растрескивания в суммарную деформацию возрастает с нуля приблизительно до 85%. Природа матрицы также имеет определенное значение в общем случае можно утверждать, что чем выше пластичность матрицы, тем менее заметно образование микротрещин. Интересно, что для ПВХ, модифицированного АБС-сополимером, вклад растрескивания в деформацию ползучести составляет только 10% [44], что находится в довольно хорошем соответствии с результатами деформационных исследований, рассмотренных выше. [c.96]

Двухшнековые экструдеры. Такие экструдеры имеют определенные преимущества перед одношнековыми машинами и широко применяются для компаундирования ПВХ. Двухшнековый экструдер позволяет поддерживать технологические параметры всего процесса, включая температуру расплава, суммарную деформацию сдвига II время пребывания в зоне термомеханического воздействия (рис. 8.8). [c.218]

Деформации сдвига (суммарная) 2 2 1 1,4. [c.254]

Частицы жидкости, выходящие из непрерывного смесителя, отличаются как величиной накопленной деформации, так и временем пребывания в смесителе. Как уже было сказано ранее, подобно функции распределения времени пребывания, ФРД для непрерывных смесителей / (7) йу определяется как доля объемного расхода на выходе из смесителя с суммарной деформацией сдвига, лежащей в интервале между 7 и у + 7, или как вероятность того, что частицы жидкости на выходе накопят эту деформацию. Интегральная функция распределения деформации Р (7) определяется выражением [c.207]

Автоматическое управление смешения основано на контролировании программируемых параметров процесса. К ним относятся заданная продолжительность смешения, благодаря которой накапливается необходимая суммарная деформация сдвига [c.106]

При рассмотрении практических данных по статистическим закономерностям простого смешения можно сделать вывод, что отношение дисперсий концентрации несмешанной и смешанной систем обычно составляет примерно 10" (когда процесс завершается), а отношение соответствующих среднеквадратичных отклонений или коэффициентов вариации, — около 100. Того же порядка (10 —10" ) и Ys —суммарная накопленная деформация сдвига в конце смешения. Возникает вопрос, случайно ли это совпадение Можно ли установить, иначе говоря, связь статистики и реологии простого смешения [c.127]

Если элемент системы подвергается деформации сдвига со скоростью АУ Ах и одновременно перемещается в продольном направлении со скоростью V на расстояние L, то суммарная деформация сдвига будет равна [c.175]

Поэтому для вычисления суммарной деформации сдвига необходимо знать профиль скоростей V (х) в поперечном сечении. [c.175]

Следовательно, суммарная удельная деформация сдвига определяется выражением [c.372]

Поэтому, вычисляя суммарную деформацию сдвига, нужно знать профиль скоростей v x) в поперечном сечении. [c.215]

Окончательное выражение для суммарной деформации сдвига будет иметь вид [c.308]

Интенсивность простого смешения можно определить по величине суммарной (накопленной) деформации сдвига у . [c.15]

Вклад сдвиговых деформаций в суммарный прогиб уменьшается при увеличении расстояния между опорами, так как деформации чистого изгиба зависят от расстояния между опорами в третьей степени и, следовательно, увеличиваются значительно быстрее, чем сдвиговые деформации, которые зависят от расстояния между опорами только в первой степени. При экспериментальном определении жесткости при изгибе ошибка вследствие сдвиговых деформаций мягкого заполнителя имеет существенное значение уже при малом отношении расстояния между опорами к ширине (порядка 16 1), когда при испытаниях на изгиб гомогенных материалов они еще несущественны. Для уменьшения ошибок вследствие деформаций сдвига при экспериментальном определении жесткости ири изгибе трехслойных конструкций необходимо проводить испытания при очень больших отношениях расстояния между опорами к ширине, примерно 48 1. При испытаниях трехслойных конструкций с заполнителями из очень мягких материалов, например из некоторых типов пенопластов, необходимо применять еще более высокие отношения расстояния между опорами к ширине образца. [c.199]

Отношение расстояния между опорами к ширине, обычно используемое при испытаниях, часто ограничивается размерами испытываемых образцов и возможностями оборудования. Обычно не удается проводить испытания при достаточно больших отношениях, необходимых во избежание сдвиговых деформаций, но если проводить испытания при двух различных отношениях расстояния между опорами к ширине, то можно оценить вклад сдвиговых деформаций в суммарный прогиб и таким образом рассчитать жесткость при чистом изгибе. Значения жесткости при изгибе, рассчитанные таким образом, приведены в табл. 4.5. Методика расчета заключается в одновременном решении уравнений суммарного прогиба от чистого изгиба и сдвига при двух различных расстояниях между опорами, предложенном в работе [И]. [c.200]

Эта величина, равная Ыкд на стенке камеры, неограниченно увеличивается у кромки лопасти, где у=кд. Однако материал, находящийся в области неограниченной деформации сдвига, всегда прилипает к кромке лопасти, и поэтому значительная величина деформации сдвига 7, если она не сопровождается высокой скоростью истечения, не обеспечивает интенсивного смешения. Вследствие этого для оценки интенсивности смешения вводится критерий. суммарного сдвига 5 [c.478]

При анализе течения вязкой жидкости в канале смесителя предполагалось, что термопластичный материал прилипает к лопасти и стенкам камеры. На самом деле это справедливо только для мягких, легкотекучих материалов. В тех случаях, когда материал обладает отчетливо выраженными эластическими и пластическими свойствами, при течении наблюдается так называемое явление скольжения , т. е. деформация материала при сдвиге вдоль ограничивающей поверхности будет происходить только до тех пор, пока напряжение сдвига не превысит некоторую предельную величину. Таким образом, при определенных условиях материал, совершенно не подвергаясь деформации сдвига, будет просто скользить как упругое твердое тело вместе с лопастью в пространстве, ограниченном поверхностью канала смесителя. Возникающие на выходе из канала растягивающие силы могут вызвать разрывы выходящего из канала материала. Кроме того, вследствие эластичности материала требуется приложить к нему определенное напряжение сдвига, чтобы заставить его заполнить свободное пространство, возникающее позади движущейся лопасти. Если бы рабочая камера смесителя была со всех сторон ограничена жесткими стенками, то нормальное напряжение привело бы к возникновению нормального давления, распределенного по поверхности стенок камеры. Однако верхний затвор остается неподвижным лишь до тех пор, пока действующая на него сила не превышает усилия пневматического цилиндра. Если суммарное давление на поверхность верхнего затвора превысит усилие, действующее на поршень пневматического цилиндра, верхний затвор будет приподниматься до тех пор, пока эти силы не уравновесятся, т. е. до тех пор, пока материал, двигаясь по часовой стрелке вокруг лопасти или против часовой стрелки по каналам ротора, не заполнит свободные пространства. Поэтому при работе закрытых смесителей, камера которых почти полностью заполнена, нередко наблюдаются толчки и вертикальные колебания верхнего затвора. [c.483]

Смешение в одночервячной шприцмашине. Для того чтобы определить степень смесительного воздействия, которому подвергается данный объем полимера, необходимо знать суммарную величину деформации сдвига материала. Являясь мерой относительного перемещения частиц, эта величина равна произведению градиента скорости на время пребывания материала в шприцмашине. [c.487]

Суммарную величину деформации сдвига можно увеличить путем уменьшения глубины канала червяка (изменением угла подъема винтового канала червяка, приближая его к 0° или 90°), а также увеличением противотока или утечек, которое достигается повышением сопротивления головки. [c.487]

Авторы [109] учли влияние на деформацию сдвига циркуляции в поперечном направлении канала, определив суммарную деформацию в виде [c.144]

Из анализа приведенной зависимости следует, что увеличение поверхности раздела определяется как исходной ориентацией этой поверхности относительно направления деформации, так и суммарной деформацией сдвига. [c.7]

На практике высокие суммарные деформации сдвига в смесительном оборудовании периодического действия достигаются за счет больших скоростей сдвига и многократной обработкой материала. Проведение непрерывных процессов ламинарного смешения требует создания и использования таких видов оборудования, в которых однократный проход материала через [c.7]

Суммарная величина деформации сдвига, сообщенная материалу при прохождении одного смесительного элемента, может быть представлена как [c.92]

Таким образом, величина суммарной среднемассовой деформации сдвига, сообщенная материалу при движении в смесительном элементе, может быть вычислена и зависимости [c.93]

В соответствии с совокупностью IV представления о величине суммарной деформации сдвига должны быть дополнены критерием, позволяющим сопоставлять различные виды оборудования по эффективности. Может быть высказано предположение, что таким критерием является отношение дисперсии деформации сдвига в различных участках рабочей зоны смесителя к величине интенсивности деформации. Доказательство этого предположения в первую очередь связано с необходимостью установить корреляцию между дисперсиями деформации и концентрации какого-либо компонента в смеси. Осуществление данного этапа требует прежде всего обоснованного выбора объектов исследования для последующего обобщения полученных зависимостей на возможно более широкий круг материалов (это может быть осуществлено на основании анализа элементов совокупности II). Кроме того, необходимо располагать методами расчета величины деформации сдвига и осуществить оценку существенных изменений, происходящих в материале в результате смесительного воздействия, по критериям однородности, степени диспергирования и величине механохимических превращений. Поэтому реализация данного этапа (за исключением выбора объектов исследования) может носить лишь предварительный характер и основываться на литературных или ранее полученных данных. [c.198]

Нормальные и касательные напряжения, действующие на элемент породы, вызывают соответствующие деформации его граней. Нормальные составляющие напряжений вызывают деформации сжатия элемента или растяжения е,., ., а касательные напряжения - деформации сдвига граней Уу-, (деформация сдвига обычно измеряется углами сдвига, так как из-за малости их величины у = у). Суммарная деформация граней у ., у ,,, у - - величина, на которую уменьшается прямой угол между соответствующими гранями в результате сдвига. Каждый из углов является следствием проявления и наложения друг на друга двух бесконечно малых сдвигов от двух пар касательных напряжений, стремящихся вращать элемент в противоположные стороны. [c.72]

Согласно выводам Торнтона, при наличии электронодонорных заместителей у атома А симметричное колебание (связь А—В растягивается) затруднено, а антисимметричное колебание (связь А—В сжимается) — облегчено. Влияние заместителя в основном сказывается на связи А—В, так как она ближе всего расположена к месту замещения. В этом случае, как следует из [42,43], возмущение уменьшит смещение, соответствующее симметричному колебанию, т. е. укоротит связи А—В и В—С, так как соответствующая силовая постоянная / > 0. Это же возмущение увеличит смещение, соответствующее антисимметричному колебанию, т. е. удлинит связь А—В и укоротит связь В—С, так как / < 0. При определении суммарной деформации связей следует иметь в виду, что силовая постоянная, соответствующая антисимметричному смещению, значительно меньше силовой постоянной, соответствующей симметричному смещению, поэтому геометрический сдвиг будет определяться антисимметричным движением. Это означает, что в активированном комплексе связь А—В должна удлиняться, а В—С укорачиваться. Примеры, иллюстрирующие изложенные соображения о структуре активированного комплекса и характере ее изменения при введении различных заместителей, приведены в работах [42—46]. [c.30]

При экструзии концентрированных растворов и расплавов полимеров через капилляры высокоэластическая деформация (см. рис. 3.7) существенно влияет на динамику формирования стабильного профиля скоростей, приводя к росту 1 . Это обусловливает значительную потерю напора уже на входе, Л/ вх- и потери напора на входе в трубу (капилляр) могут быть приравнены к дополнительному перепаду давления в гипотетическом капилляре (трубе) такого же диаметра, DJ, как и тот. по которому экструдируется жидкость, но с длиной, большей на тЯ. В связи с этим суммарное напряжение сдвига с учетом входового эффекта может быть вычислено по формуле [c.177]

Как было показано выше, несмотря на то, что скорость сдвига по всему зазору между пластинами одинакова, суммарная деформация частиц обратно пропорциональна расстоянию от нижней неподвижной пластины, поскольку время пребывания частиц в зазоре различно (7.10-19). Поэтому ширина полос на выходе из смесителя возрастет с увеличением расстояния от нижней пластины, достигая максимальной величины (наименьшее смешение) на верхней пластине. Качество продукта , изготовленного в таком смесителе, не будет полностью определяться уровнем деформации или шириной полос в сечении потока. Имеет также значение скорость потока [c.209]

В предыдущем разделе показано, как функции распределения деформации можно выразить в терминах, принятых для классического определения функций распределения времен пребывания. Подобным же образом можно определить другие необходимые функции, заменив время или деформацию на другие интересующие нас переменные или комбинации переменных. Так, обобщенную функцию g (х) с1х можно рассматривать как долю материала внутри системы, обладающего определенным свойством, изменяющимся в диапазоне от л до л + йх. А функцию / (л ) йх можно рассматривать как часть объемного расхода, характеризуемого определенным показателем в пределах между х 1 х йх. Переменной л может быть время пребывания суммарная деформация у или другая, представляющая интерес переменная, например, температура Т, если требуется определить критический диапазон воздействия температуры. Переменной величиной может быть произведение времени на температуру для термочувствительных материалов (когда критическим параметром является термическая предыстория материала) или напряжение сдвига т при диспергирующем смешении. [c.213]

Количественной мерой ламинарного смешения является суммарная деформация V. равная для простого сдвигового течения произведению скорости сдвига на время, т. е. yt. За различные промежутки времени можно получить одну и ту же суммарную деформацию за счет регулирования скорости сдвига, а следовательно, и интенсивность тепловыделений вследствие вязкой диссипации. При простом сдвиговом течении степенной жидкости интенсивность диссипативного разогрева можно выразить через суммарную деформацию и время сдвига [c.383]

Заменив величину 5 на в (11.10-23) и (11.10-24), получим соответствующие выражения для у (5с)- Положениям I и 5 соответствуют различные направления сдвига частицы жидкости. Это затрудняет расчет суммарной деформации частицы жидкости, циркулирующей между положениями I и поскольку в зависимости от фактического значения 5 и характера движения жидкости в пространстве между сердечником червяка и стенкой цилиндра может происходить частичное разделение смеси. Точное решение задачи требует определения траектории движения частицы в трехмерном пространстве и соотнесения увеличения площади поверхности раздела с инвариантами тензора деформации. Однако в качестве первого приближения можно допустить, что общая деформация равна сумме деформаций, накопленных в верхней и нижней частях канала, т. е. суммарная деформация, накопленная частицей жидкости за период времени равна [c.411]

Очень часто при деформации этих систем явления упругой (мгновенной) деформации, запаздывающей упругости и течения накладываются друг на друга и дают характерную картину изменения суммарной деформации во времени, представленную на рис. X, 8. Как можно видеть, под влиянием деформирующей силы, например напряжения сдвига Р, приложенного к системе в момент Т , развивается мгновенная упругая деформация в1. Этой деформации отвечает мгновенный модуль сдвига 1 = Р/г Затем система под действием силы начинает течь в результате необратимой перегруппировки структурных элементов. Одновременно в системе развивается запаздывающая упругость, обусловливающая деформацию ез вследствие обратимой перегруппировки структурных элементов. Этой замедленно развивающейся упругой деформации отвечает модуль сдвига г = Р/ г. Все это приведет к тому, что кривая на рис. X, 8 будет асимптотически приближаться к некоторой прямой, соответствующей течению системы. Если через некоторое время в момент та деформирующее усилие будет устранено, упругая деформация 81 исчезнет со скоростью звука. Далее постепенно исчезнет деформация ег, обусловленная запаздывающей упругостью, а деформация ез, обусловленная течением (истинной релаксацией), останется как необратимая. [c.333]

Одношнековые экструдеры применяют для отдельных операций компаундирования, однако их способность выполнять смешение, желатинизацию и дегазацию -в одной операции ограничена. Поэтому были разработаны принципиально новые конструкции, позволяющие выполнять все стадии компаундирования. Выбор компаундирующег оборудования для ПВХ композиций обусловлен обеспечением необходимой суммарной деформации сдвига и эффективного терморегулирования. До настоящего времени применяются одношнековые одностадийные экструдеры без дегазации и одношнековые двухстадийные с дегазацией. Процесс пластикации в одношнековых экструдерах подробно освещен в литературе, наиболее полно - в [81].. [c.214]

В качестве иллюстрации влияния безразмерного градиента давлений на деформацию сдвига на рис. VIII. 30, б приведены кривые зависимости параметра Гз от Bi, рассчитанные численным методом для различных значений индекса течения. Из рисунка видно, что с увеличением безразмерного градиента давлений значение этого параметра плавно возрастает. Аналогичным образом возрастает и удельная деформация сдвига. Интересно, что с ростом индекса течения деформация сдвига, которой подвергается экструдируемый полимер, быстро растет. Так, при одинаковом значении безразмерного градиента давления (В = 0,5) суммарная деформация сдвига при переходе от п = 1 к и = 4 увеличивается почти в два раза (см. рис. VIII. 30, б). [c.308]

ПЛОТНОСТЬ энергии деформации у Gy , где G — модуль сдвига, изменяется обратно пропорционально г . Если эту энергию суммировать между внутренним и внешним радиусами и на длине L. то получается (LGb J4n)]n R /R ). В случае краевой дислокации напряжения и деформации зависят более сложным путем от угловых координат вокруг дислокационной линии. Преобладающими деформациями являются деформации сдвига по плоскости скольжения, противоположного знака с каждой стороны дислокации, а также сжатие и расширение выше и ниже дислокации (если рассматривать плоскость скольжения горизонтальной). В любом направлении они изменяются обратно пропорционально г, расстоянию от дислокации. Суммарная энергия деформации дается тем же выражением, как для винтовой дислокации, деленным на (1—v), где V — коэффициент Пуассона. Она, таким образом, несколько больше, чем для винтовой дислокации. Для дислокации промежуточного типа поля деформаций или напряжений винтовой и краевой дислокаций перекрываются пропорционально компонентам вектора Бургерса, разложенного параллельно и перпендикулярно к линиям дислокаций. Энергия имеет промежуточное значение между этими двумя крайними. [c.21]

Для вычисления суммарной среднемассовой деформации сдвига необходимо осреднить величину по массовому расходу в результате чего получим [c.93]

Так, если воспользоваться наиболее физически обоснованными в настоящее время представлениями о деформации сдвига, то интенсивность воздействия может быть оценена ее величиной, сообщенной материалу в единицу времени. Произведение интенсивности на время обработки характеризует суммарную величину смесительного воздействия. Первым этапом в этом случае будет обоснование общего характера выбранного критерия при проведении процессов смешения различных материалов на различных видах оборудования. При этом необходимо проанализир овать влияние деформационного зоздействия на критерии, характеризующие наиболее существенные свойства [c.197]

Анализируя действие ПАВ, используемых для дезагрегирования, в рамках указанного подхода можно предположить, что их роль сводится к снижению предельной деформации сдвига и напряжения сдвига в результате морфологических изменений, происходящих в структурированной системе, т. е. вследствие образований в ней ослабленных мест с пониженной плотностью [90, с. 76]. Условия разрушения ВКДС остаются теми же, а именно е>впр, Р>Ркр, и определяются суммарной удельной мощностью, подведенной к системе [75, 76]. [c.87]

Источниками дислокаций (до деформации) являются сегрегация примесей напряжение и дислокационные центры кристаллизации срастание раз.тично ориентированных зерен и субзерен межзеренное общение и др. В отоженном металле число дислокаций достигает Ю см . Пластическая деформация способствует увеличению плотности дислокаций на 5-6 порядков, движению дислокаций и их групп, включая границы зерен. В результате они приобретают сложную форму, увеличивается их длина, общая энергия и сопротивление скольжению. Выход дислокации на поверхность кристалла приводит к сдвигу на одно межатомное расстояние. Следовательно, суммарный сдвиг при начальной плотности дислокаций N0 = Ю5/см2 составит = Ю - Ю - 10- = 10- что соот- [c.78]

При деформации среды в условиях активного бокового давления характер и интенсивность сдвигов определяются суммарным действием напряжений внутреннего и внешнего полей, относительная роль которых изменяется по мере развития процесса. На первой стадии в большей степени проявляется действие напряжений внешнего поля. Затем пpqи xoдит перестройка полей напряжений, что проявляется в изменении пространственного распреде-144 [c.144]

Конструкция модифицированного экструдера для ПЭНП. Хансон исследовал влияние продолжительности сдвига на реологические и физические свойства ПЭНП. Он наблюдал некоторые (обратимые) изменения этих свойств, связанные с распутыванием молекулярных цепей. Изменение реологических свойств, в частности, выразилось в увеличении способности к вытяжке, что позволило получать более тонкие пленки при больших скоростях. Изменение реологических свойств часто сопровождается также улучшением оптических свойств. Причем такое улучшение свойств зависит от суммарной деформации. Требуемый уровень деформации составляет примерно 10 ООО единиц сдвига. Было также обнаружено, что если подвергнуть такой обработке ПЭНП еще в реакторе и затем гранулировать полимер, то улучшенные свойства сохраняются при ориентировании полиэтиленовой пленки методом раздува на выдувных агрегатах. [c.415]

Интегральный метод исследований дает возможность определить величину суммарной деформации в зависимости от прикладываемого касательного напряжения на основании кривых е = / (т). Для определения упруго-пластично-вязких свойств дисперсных систем и растворов высокополимеров в области практически неразрушенных структур предложено экспериментальное исследование семейства кривых деформация чистого сдвига е — время т, дающих нарастание сдвига во времени под действием постоянного напряжения сдвига Р = = onst (последействие нагрузки). [c.193]

Интегральный метод исследований дает возможность определить величину суммарной деформации в зависимости от прикладываемого касательного напряжения на основании кривых е (т). Для определения упруго-пластично-вязких дисперсных систем и растворов высокополимеров в области практически неразрушенных структур предложено экспериментальное исследование семейства кривых деформаций чистого сдвига е — время т, дающих нарастание сдвига во времени под действием постоянного напряжения Р = onst (последействие нагрузки). При исследовании практически неразрушенных структур кривые е (т) в зависимости от величины прикладываемого напряжения относятся к одному из следующих типов [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология