Скользящие контакты с граничным трением

На рис. 3 приведены типичные кривые изменения коэффициента трения X при испытании. Отрезок кривой 1—2 соответствует проекции луча света на фотобумаге при ненагруженном торсионе. В момент времени, соответствующий точке 2, был включен привод машины трения. Отрезок кривой 3—4 характеризует изменение коэффициента трения сухих шаров. В момент времени, соответствующий точке 4, в зону скользящего контакта шаров было подано масло. Резкое отклонение кривой вниз на участке 4—5 (см. рис. 3, а) связано с падением коэффициента трения в результате образования на поверхностях трения граничной масляной пленки. [c.252]

СКОЛЬЗЯЩИЕ КОНТАКТЫ С ГРАНИЧНЫМ ТРЕНИЕМ [c.468]

Трение в первую очередь определяется поверхностными свойствами материалов, так как оно есть следствие притяжения между молекулами, расположенными на поверхности скользящих тел. Коэффициент трения [х может быть оценен по объемным свойствам 5 и Р только потому, что прочность адгезионной связи между двумя чистыми металлами велика или даже больше прочности более слабого металла. Преобладающее значение поверхностных свойств становится особенно очевидным в тех случаях, когда скольжение металлов осуществляется в условиях граничной смазки, т. е. при наличии смазочного вещества в таком малом количестве, что его хватает лишь для образования адсорбционной пленки толщиной, соизмеримой с молекулярными размерами. Адсорбционная пленка снижает трение вследствие уменьшения площади, по которой осуществляется истинный высокопрочный металлический контакт и высокая адгезия. Уравнение для граничного трения может быть записано в виде [c.310]

Критическая нагрузка представляет собой минимальную нагрузку, которая при трении шаров в течение 1 мин. приводит к нагреву масляной пленки в скользящем контакте до температуры выше критической, т. е. к десорбции граничной масляной пленки во всей зоне контакта шаров. [c.202]

Находясь в зоне скользящего контакта поверхностей, они оказывают влияние на характер взаимодействия сопряженных поверхностей, отличное от влияния, которое в тех же условиях оказывает как свежее, так и фильтрованное в двигателе масло. Это влияние на характер взаимодействия и, как следствие его, на разрушение взаимодействующих поверхностей оказывается благоприятным только при использовании фугированного в двигателе масла, для которого при высокой концентрации размеры основной массы частиц органического нерастворимого загрязнения, содержащихся в масляной пленке, соизмеримы с толщиной масляной пленки (0,3—0,4 мк) в условиях граничной смазки и с высотой микронеровностей шероховатых рабочих поверхностей таких пар трения, как шейки коленчатого вала — вкладыши подшипников, блок цилиндра — юбка поршня и поршневые кольца. Для этих пар средние квадратические отклонения микронеровностей поверхностей лежат в следующих пределах для шеек вала Яск = 0,2-=-0,4 мк и для вкладышей Яск = 0,8—1,0 мк, для цилиндров Яск = 0,2—0,3 мк, для поршня Яск = 0,6—0,8 мк и для поршневых колец Яск = 1,6—3,2 мк. [c.320]

Специфика нагрева тел при трении отражается в третьем граничном условии, которое выводится на основе закона сохранения энергии из рассмотрения теплообразования на скользящем контакте. [c.250]

Трение, возникающее между скользящими относительно дру друга поверхностями, может быть жидкостным, полужидкостным, граничным, полусухим н сухим. Если движущиеся поверхности полностью разделены сплошным слоем смазочного матери- ,ала, имеет место жидкостное трение. При полужидкостном О рении масляный слой несет основную нагрузку, но не предохра- няет полностью трущиеся поверхности от непосредственного контакта. Граничное трение возникает при уменьшении слоя Я смазки до такой величины (10—20 jhk), когда оя теряет несущую пособность. При граничном трении важна не вязкость масла, как при трении жидкостном и полужидкостном, а его масля-wjNHH TO Tb, т. е. способность создавать на поверхностях прочную Адсорбированную пленку, смягчающую удары микровыступов при относительном перемещении этих поверхностей. Когда адсорбированная пленка частично разрывается, возникает полусухое трение. При относительном движении несмазанных поверхностей имеет место сухое трение. [c.17]

Хольм Р. Расчет температуры, развивающейся на нагревающейся площадке контакта, и распределение температуры на скользящем контакте. Сб. Трение и граничная смазка, Изд. иностр. лит., 1953. [c.216]

Улучшение смазочных свойств силиконового полимера для поверхностей из сплавов железа в скользящем контакте было также достигнуто введением в силиконовый полимер галогенсодержащих органических групп. Найдено, что галогенфениль-ные группы улучшают смазочную способность, но в то же время сохраняется стабильность, присущая силоксановому полимеру 3.18.36 Хип галогена, так же как и степень замещения фенильных групп, может быть выбран таким образом, чтобы галоген был достаточно устойчив при температуре 205° С, однако он должен иметь достаточную активность в условиях граничного трения для образования пленки с низкой прочностью сдвига. Небольшие количества галоидфенильных заместителей улучшают противоизносные свойства, в то время как большие количества приводят к заеданию. В табл. У.8 типичные смазочные свойства силиконовой жидкости, содержащей небольшое количество хлорфенильных групп, сравниваются со свойствами силиконовой жидкости, содержащей небольшое количество фенильных групп. Отмечается, что, хотя жидкости с низким содержанием хлорфенильных групп имеют лучшую смазочную способность для черных металлов, чем стандартные силиконы, они все же уступают компаундированным нефтяным смазывающим веществам при нормальных температурах и высоких нагрузках. [c.199]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология