Теплоотдача при ламинарном движении жидкости

Приведем наиболее распространенные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи нри движении жидкости в трубах. При ламинарном течении любой жидкости, когда Ке < 2000, для определения коэффициента теплоотдачи рекомендуется формула [c.58]

Формула (VI.36) справедлива при > 20 и л >0,1. Формулы (VI.35) и (VI.36) применимы также для расчета коэффициентов теплоотдачи при ламинарном движении жидкостей (газов) в каналах некруглого сечения, если заменить й эквивалентным (гидравлическим) диаметром канала. [c.290]

Теплоотдача при ламинарном движении жидкости [c.291]

Сравнение значений Ыи для ламинарной пленки жидкости со значениями Ыи для ламинарного движения жидкости в трубе (Ыи = аЛД = 3,66 при параболическом профиле скоростей и Ми = 5,783 при поршневом движении жидкости) показывает, что теплоотдача к пленке происходит значительно интенсивнее за счет более благоприятной гидродинамической обстановки и за счет того, что эквивалентный диаметр пленки во много раз меньше диаметра обычно применяемых труб. [c.315]

Для определения теплоотдачи при ламинарном движении жидкости рекомендуется [26] следующая зависимость [c.74]

При ламинарном движении жидкости в коротких трубах И(1<СЪ0) значения коэффициента теплоотдачи а, вычисленные по формуле (33), следует умножить на поправочный коэффициент [c.45]

Для теплоотдачи в условиях ламинарного движения жидкости или газа в трубах применяются следующие эмпирические формулы [c.32]

При ламинарном движении жидкости, т. е. Ее/< <5-10 , критериальное уравнение для среднего коэффициента теплоотдачи имеет следующий вид [4] [c.77]

В этих теплообменниках тепло нагретой стенки отдается жидкости, образующей на поверхности нагрева тонкий слой (пленку). В теоретической части книги была показана зависимость коэффициента теплоотдачи от толщины пленки или от способа движения пленки по поверхности нагрева. К конструкции пленочных теплообменников предъявляются следующие требования обеспечить стекание жидкости в виде возможно более тонкой пленки нарушить ламинарное движение слоя жидкости на поверхности нагрева обеспечить турбулентное течение пленки по поверхности. [c.234]

Теплоотдача в условиях ламинарного движения (Ке 2300) определяется как вынужденным, так и свободным движением жидкости. Для расчета теплоотдачи при ламинарном двин<ении наиболее точной является формула [c.139]

Ламинарный режим. Ламинарное движение обычно осложняется естественной конвекцией, возникающей вследствие разности температур по сечению потока. Теплоотдача усиливается при наличии свободного движения жидкости, вызывающего некоторое ускорение потока, особенно заметное у вертикальных труб при противоположных направлениях вынужденного и свободного движения. В этом случае применимо уравнение [c.284]

Исследование теплообмена в каналах с искусственной турбулизацией представляет собой весьма сложную задачу. Гидродинамика движения жидкости в таких каналах практически не исследована. Нет достаточных данных для определения границы между ламинарным и турбулентным режимами течения жидкости. Не выяснены явления кавитации, их роль на процесс теплоотдачи. [c.122]

Конвективная теплоотдача, как уже отмечалось, является результатом двух параллельно протекающих процессов переноса тепла собственно теплопроводности и молярного теплообмена, обусловленного движением жидкости или газа (конвекция). В зависимости от свойств последних и характера их движения вклад каждого из двух процессов может быть различным, но прп всех условиях интенсивность теплообмена, выражаемая коэффициентом теплоотдачи а, неразрывно связана с характером движения жидкости или газа. В связи с этим различают теплоотдачу при свободной (естественной) конвекции, при ламинарном и турбулентном режимах течения. При этом предполагается, что участвующие в теплообмене жидкости и газы не меняют своего агрегатного состояния (не испаряются и не конденсируются) теплоотдача, сопровождающаяся изменением агрегатного состояния жидкостей и газов, вследствие специфических особенностей будет рассмотрена отдельно. [c.285]

Для процессов теплоотдачи режим движения рабочей жидкости имеет очень большое значение, так как им определяется механизм переноса теплоты. При ламинарном режиме перенос теплоты в направлении нормали к стенке в основном осуществляется вследствие теплопроводности. При турбулентном режиме такой способ переноса теплоты сохраняется лишь в вязком подслое, а внутри турбулентного ядра перенос осуществляется благодаря интенсивному перемешиванию частиц жидкости. В этих условиях для газов и обычных жидкостей интенсивность теплоотдачи в основном определяется термическим сопротивлением пристенного подслоя, которое по сравнению с термическим сопротивлением ядра оказьшается определяющим. Следовательно, как для ламинарного, так и для турбулентного режима течения вблизи самой поверхности применим закон Фурье (уравнение (5.3)). [c.181]

В связи с тем, что толщина турбулентного пограничного слоя возрастает с увеличением расстояния от входа быстрее [пропорционально л / — см. уравнение (П. 97)] толщины ламинарного пограничного слоя [пропорционально — см. уравнение (И. 77)], при турбулентном режиме движения жидкости входной участок оказывается значительно короче, чем при ламинарном. Как показывают опытные данные по теплоотдаче к жидкостям, движущимся в трубах, при 1/0 > 16 средний коэффициент теплоотдачи практически не зависит от длины трубы. Таким образом, при турбулентном режиме движения жидкости в трубах влияние входных эффектов может заметно сказываться только для коротких труб. [c.304]

Аналитические решения уравнения (IV. 49) в общем виде получаются весьма громоздкими. Для предельных возможных значений п = О и и = оо они представлены графически на рис. IV. 12. Как следует из рис. IV. 12, с уменьшением п интенсивность теплообмена возрастает. В связи с неудобством использования аналитических решений уравнения (IV. 49) была получена зависимость, в основу которой положено уравнение для расчета конвективной теплоотдачи при ламинарном движении ньютоновской жидкости [c.310]

Первое слагаемое правой части уравнения (IV. 57) отражает влияние формирования профиля скоростей на входном участке на теплоотдачу. По мере удаления от входа (с возрастанием х) это слагаемое быстро убывает. Так как ламинарное движение пленки жидкости характеризуется низкими числами Рейнольдса, повыще-ние интенсивности теплоотдачи на входном участке имеет существенное значение при высоких числах Прандтля (для вязких жидкостей) и на небольших расстояниях от входа. [c.314]

Различают три режима движения жидкости внутри трубы турбулентный, ламинарный и переходной. Рассмотрим теплоотдачу при различных режимах движения жидкости. [c.72]

Первое слагаемое в правой части уравнения (УП.И) отражает влияние формирования профиля скоростей на входном участке на теплоотдачу. Как видно, по мере удаления от входа (с ростом х) первое слагаемое быстро убывает. Поскольку ламинарное движение пленки жидкости имеет место при малых числах Рейнольдса, то повышение интенсивности теплоотдачи на входном участке имеет существенное значение при больших значениях Рг (для вязких жидкостей) и на небольших расстояниях от входа. Для жидкостей с умеренной или малой вязкостью первое слагаемое правой части [c.219]

Теплоотдача при движении жидкой дифенильной смеси в трубах и каналах. В зависимости от величины критерия Рейнольдса различают два рода движения жидкости — ламинарное (Ке < 2300) и турбулентное (Ке > 10 ). [c.182]

При ламинарном движении потока газа или жидкости (Ке < < 2300) для определения коэффициента теплоотдачи используют уравнение [c.225]

Физические свойства жидкостей или газов, определяющие величину расчетного коэффициента В формулы (2-68). В отличие от режима турбулентного движения здесь вязкость жидкости в явном виде на величину коэффициента теплоотдачи не влияет. Следует вместе с тем помнить, что высокая вязкость жидкости способствует переходу потока в область ламинарного движения. [c.97]

Скорость движения жидкости оказывает здесь меньшее влияние, чем при турбулентном движении. Вообще при ламинарном движении вследствие обычно малых значений скорости w потока значения коэффициента теплоотдачи оказываются сравнительно небольшими, что неблагоприятно влияет на производительность теплообменных аппаратов. Поэтому следует рекомендовать при проектирований аппаратов по возможности избегать ламинарного движения рабочих сред. [c.97]

Режим определяется скоростью движения. Ламинарное движение наблюдается при малых скоростях, турбулентное — при больших. Однако при турбулентном режиме движения у стенки трубы всегда остается ламинарный пограничный слой, который значительно снижает интенсивность теплоотдачи. Толщина пограничного слоя зависит от физических свойств жидкости и от скорости движения ее. [c.117]

Теплоотдача при ламинарном режиме движения жидкости [c.29]

В области переходной от ламинарного к турбулентному движению на коэффициент теплоотдачи, несмотря на начинающуюся турбулизацию потока, еще существенно влияет критерий Грасгофа (Ог), хоть и меньше, чем при ламинарном движении, так как наличие естественной конвекции в этой области все-таки значительно, особенно в области значений критерия Рейнольдса Ке= = 2200- 3500. В этой области значений критерия Рейнольдса влиянием свободной конвекции пренебрегать нельзя. Влияние это особенно заметно в следующих случаях при движении жидкостей малых вязкостей, при больших линейных размерах, принятых за определяющий размер, и при больших температурных напорах. [c.32]

Из формулы, определяющей теплоотдачу при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе, можно пстучить [c.134]

В ламинарном потоке перенос тепла осуществляется путем теплопроводности. На основе законов ламинарного движения для потока по трубе можно определить теоретически зависимость для среднего коэффициента теплоотдачи ср, рассчитанного по среднему из разностей температур стенки и жидкости (/ст — i) па обоих концах трубы. Это приводит к выводу, что критерий Нуссельта, выраженный с помощью коэффициента ср, является функцией критерия Грэтца [c.322]

Пленочное К. возникает на несмачиваемых пов-стях нагрева (напр., К. ртути в стеклянной трубке) на смачиваемых пов-стях пузырьковое К. переходит в пленочное (первый кризис К.) при достижении первой критич. плотности теплового потока 9,р.1. Интенсивность теплоотдачи при пленочном К. значительно меньше, чем при пузьфьковом, что обусловлено малыми значениями коэф. теплопроводности ).[Вт/(м К)] и плотности пара по сравнению с их значениями для жидкости. При ламинарном движении пара в пленке а при турбулентном движении интенсивность [c.385]

Теплоотдача без изменения агрегатного состояния теплоносителей. Рассмотрим сначала теплоотдачу при течении жидкости в трубах. При вынужденном течении жидкости внутри трубы различают два режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном течении перенос теплоты от одного слоя жидкости к другому в направлении нормали к стенке происходит благодаря теплопроводности, В то же время каждый слой имеет в общем случае различную скорость продольного движения. Поэтому наряду с поперечным переносом теплоты вследствие теплоп1Юводности происходит также конвективный перенос теплоты в продольном направлении. В силу этого теплообмен при ламинарном режиме течения зависит от гидродинамической картины движения. [c.184]

В зависимости от направления теплового потока изменение профиля скорости оказьшается различным. При охлаждении жидкости ее температура у стенки ниже, а вязкость выше, чем в ядре потока. Поэтому по сравнению с изотермическим течением в этих условиях скорость движения жидкости у стенки ниже, а в ядре потока выше. При нагревании жидкости, наоборот, скорость течения жидкости у стенки выше, а в ядре потока ниже. На практике обычно скорость и температура на входе в трубу имеют профрии, близкие к равномерным. Для этих условий расчет среднего коэффициента теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах при отношении длины трубы I к её дааметру (1, равном //с > 10, и Ке > 10 можно проводить по формуле [c.185]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкостей. Интенсивность теплоотдачи при вынужденном движении жидкостей зависит в первую очередь от характера движения. Соответственно этому в дальнейщем рассматриваются теплоотдача в условиях установивщегося турбулентного движения, теплоотдача в условиях ламинарного движения и теплоотдача в условиях неустойчивого турбулентного движения. [c.127]

Для гладкой ламинарной пленки жидкости (число Рейнольдса Reи<=40/v < 1600, где О — линейная плотность орошения, V — кинематич. вязкость жидкости) в условиях ее гравитац. стекания и умеренных скоростей газа разработаны теор. методы расчета гидродинамич. параметров течения и коэф. тепло-и массоотдачи в фазах. Однако уже при Не > 20—40 в реальных условиях пов-сть пленки покрывается системой нерегулярных волн, к-рые оказывают существенное влияние на перепад давления в орошаемом канале и коэф. массо- и теплоотдачи в фазах. В условиях интенсивного прямоточного течения процессы переноса кол-ва движения, теплоты и массы осложняются также сильным гидродинамич. воздействием потока газа на среднюю толщину, профиль скорости и др. характеристики пленки жидкости и наличием брызгоуноса (унос капель жидкости потоком газа, к-рые срываются с гребней волн и вновь падают на пов-сть пленки). В этих случаях рассчитывают осн. гидродинамич. параметры пленочного течения и коэф. массо- а теплообмена, обычно по полузмпирическим зависимостям. [c.449]

Рассмотрению этих вопросов посвящен настоящий раздел, в котором приводятся (н.п. 1.1 — 1.6) общие сведения по гидравлике, включающие справочные сведения по физико-механическим свойствам наиболее распространенных жидкостей и газов, основные теоретические положения и уравнения газогидромеханики, основы теории газогидродинамического подобия, законы ламинарного и турбулентного трения при движении жидкости по трубам, рассмотрены особые случаи движения жидкостей (гидроудар, истечение, кавитация). Материал параграфов 1.1 — 1.6 позволяет проводить приближенные оценочные гидравлические расчеты простых систем без обращения к диаграммам гидравлических сопротивлений реальных трубопроводов и трубопроводной арма-туры. В то же время содержание этих параграфов является необходимой теоретической базой, обеспечивающей понимание пояснений и практических рекомендаций и правильное использование диаграмм гидравлических сопротивлений, приведенных в параграфах 1.7 — 1.8 (основу этих параграфов составляют материалы справочника И. Е. Идельчика, дополненные сведениями о гидравлических сопротивлениях и коэффициентах теплоотдачи компактных развитых поверхностей теплообмена), при проведении точных расчетов сложных гидравлических систем. [c.5]

Ламинарное движение наблюдается при малых скоростях, турбулентное — при больших. Однако при турбулентном режиме движения у стенки трубы всегда остается ламинарный пограничный слой, который значительно снижает интенсивность теплоотдачи. Толщина этого слоя зависит от физических свойств жидкости и екорости ее движения. С повышением скорости движения увеличивается турбулентность потока, уменьшается толщина пограничного ламинарного слоя, ускоряется интенсивность теплоотдачи. [c.146]

Движение вязких жндкостеи (масел и мазутов), как правило, ламинарное из-за высокой их вязкости, и только высокие температуры и большие скорости движения способствуют переходу потока в области переходного и турбулентного режимов. Направление теплового потока (охлаждение или нагревание) при ламинарном движении особенно резко влияет на интенсивность теплообмена. В случае охлаждения жидкости (при равных скоростях и прочих условиях) коэффициент теплоотдачи может быть меньше в 1,4—1,5 раза, чем при нагревании. Указанное явление при ламинарном движении мазутов и масел особенно ярко проявляется п связи с физическими особенностями вязких жидкостей. [c.30]

Несколько более сложным путем можно определить коэффициент теплоотдачи при переходном режиме с помощью графика рис. 14. По оси абсцисс графика нанесены значения критерия Рейнольдса Ке/, а по оси ординат — значения произведения критерия Нуссельта на критерий Прандтля в степени 0,25—Ми Рг °да При этом критерий Прандтля взят при температуре стенки. В качестве определяющей температуры принята средняя температура потока жидкости, а в качестве определяющего размера — эквивалентный диаметр. За параметры взяты комплекс СгРг/ в зоне ламинарного движения и значение критерия Прандтля Рг, —в зоне развитого турбулентного движения. [c.34]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология