Динамика процесса тушения

Глава 3. ДИНАМИКА ПРОЦЕССА ТУШЕНИЯ [c.74]

Под динамикой процесса тушения будем понимать закономерность изменения во времени площади поверхности горения от момента начала подачи пены на эту поверхность до момента прекращения горения. Строго говоря, понятие процесс тущения является более широким, чем собственно прекращение горениями включает в себя также период времени, необходимый для создания условий, предотвращающих возможность повторного загорания, поэтому в дальнейшем будем иметь в виду только частный аспект процесса тушения, связанный непосредственно с прекращением горения. [c.74]

На рис. 2 изображены расчетные кривые динамики паровыделения в процессе тушения с резко выраженным максимумом. Упрощенная математическая модель не позволяет претендовать на полноту отображения реального процесса, но качественное его соответствие, судя по температурной и скоростной динамике образования пара в тушильных башнях, достаточно для разработки конструкции конденсационного устройства. [c.31]

Необходимо отметить, что стремление получить работоспособную и относительно легко реализуемую систему расчета, дающую результаты с приемлемой для практического использования точностью, во многом определило как выбор, так и степень детализации физических и математических моделей процесса пожаротушения. Изложенное в первой части книги описание динамики процесса тушения и оптимизащш параметров пены не претендует на универ- [c.3]

Приведенные выше соотношения совместно с уравнением движения пенного слоя (1.41) и уравнением неразрывности (1.40) позволяют конкретизировать граничные условия, определяющие достижение эффекта тушения. При расчете динамики процесса тушения площадь поверхности, на которой горение ликвидировано, должна определяться исходя не из координаты передаего фронта пены, а той границы, начиная с которой обеспечивается изолирующее действие пенного слоя - формула (3.2). [c.90]

Модели процессов горения и распространения идеальной пены являются основой для описания динамики процесса тущения, но должны быть дополнены условиями, характеризующими интенсивность протекания составляющих процесса разрушения пены. В общем сл) ае этими составляющими являются разрушение пен вследствие синерезиса и коалесценции пузырьков разрушение под воздействием конвективного и лучистого тепловых потоков, а также от контакта с нагретыми поверхностями элементов конструкций и горючего, в том числе и за счет специфического разрушающего действия на пену паров полярных жидкостей. Интенсивность протекания каждого из этих процессов в свою очередь зависит от времени тушения и может с)ацественно изменяться в зависимости от конкретных условий тушения, свойств раствора пенообразователя и горючего, параметров пены. Например, разрушение пены от контактного взаимодействия с нагретыми поверхностями ограждающих конструкций может играть заметную роль при объемном тушении высокократной пеной, но быть пренебрежимо мало или отсутствовать при поверхностном тушении горючих жидкостей в резервуарах или проливах на землю. Аналогично разрушение пены от контактного взаимодействия с поверхностью горючего может быть как доминирующим (при относительно высоких значениях температуры поверхностного слоя горючего или использовании пен из обычных синтетических пенообразователей для тушения по лярньЬс жидкостей класса спиртов, эфиров и кислот), так и второ степенным. То же можно сказать и о процессе разрушения пены лу чистым тепловым потоком, так как его мощность зависит от излу чательной способности факела, т.е, элементного состава горючего. его размеров, задымленности зоны горения, условий горения поглощательной способности компонентов газовой фазы пены. [c.10]

При определенных условиях влияние кинематических характеристик пенного слоя на динамику процесса пожаротушения становится доминирующими. А.Н. Баратовым высказывалось предположение [3], что увеличение удельного расхода пены при тушении горючих жидкостей с интенсивностями подачи выше оптимальной связано, в частности, с особенностями растекания пены по поверхности горения. Проведенный в настоящей книге анализ факторов, определяющих закономерности процесса распространения пенного слоя по поверхности горения и полученные зависимости полностью подтверждают справедливость этого предположения. [c.12]

На дне тушильного вагона установили термопару. Для устойчивости ее крепили к специальной косынке . Расстояние горячего спая термопары от поверлности постельных плит составляло 350 мм. Для уменьшения инерционности наконечник термопары изготовили из тонкой дюралевой трубы. Холодный спай термопары вывели через дниц е вагона и компенсационным проводом соединили с милливольтметром, помещенным в кабине машиниста электровоза. Температуру кокса регистрировали через каждые 5 с с момента выдачи его из печи до выгрузки нз рампу. На рис. 6 приведена усредненная кривая динамики температуры в процессе тушения. Как видно из рисунка, теми охлажденiia неодинаков. В первую минуту процесса он составляет в среднем 33000, во вторую — 12000 и в третью — 6000 К/ч. [c.68]

Из рис. 7 видно, что время достижения определенной температуры по сечению кускз зависит от его размеров. Рассмотрим динамику теплового состояния насыпной массы кокса в процессе тушения. Можно считать, что начальная температура всех кусков одинакова (н авномерностью обогрева камеры и градиентом температур по длине кусков от греющей стены к осевой плоскости прене егаем). [c.39]

Через некоторое незначительное время после начала процесса тушения среднеобъемная температура кусков дифференцируется в зависимости от их размеров. Различие температур во всем спектре крупности кокса достигнет максимального значения в момент полного охлаждения самых мелких кусков и далее, по мере тушения крупной части, перепад температур будет снижаться. Описанная динамика дифференцированного охлаж дения соответстеует непрерывному поступлению е насыпную массу хладо-агента (воды) в течение определенного, достаточно продолжительного времени. [c.39]

Результаты изучения пластического состояния углей, формирования напряженного состояния кокса и основных явлений промышленного процесса коксования послужили основой для решения поставленных задач и стали возможными благодаря разработке сотрудниками ВУХИНа новых методов исследования прочности углей, кокса при нагреве в различных газовых средах газопроницаемости пластической массы углей производственного измельчения вторичного пиролиза паро(азовых продуктов, их термической устойчивости и динамики отложения пироуглерода в порах и на поверхности кокса определения п ютности и характера распределения угольной загрузки в полномасштабной модели печной камеры определения в производственных условиях давления на стены печных камер в процессе их заполнения и коксования угольной загрузки изучения условий коксования в полузаводских печах новой конструкции, максимально моделирующих промышленный процесс изучения процесса мягкой механической обработки и сухого тушения кокса создания высокопроизводительных нромы1иленнь[х и гюлупромышленных агрегатов для подготовки угольных шихт наиболее приемлемь(ми и эффективными мегодами. [c.372]

Изложены теоретические основы расчета процесса пожаротушения газовоздушной пеной из эжекторных пенопроизводяших устройств. Приведено описание основных взаимосвязанных процессов горения и тушения, сформированы расчетные блоки по определению параметров диффузного турбулентного факела пламени, интенсивности разрушения пены при взаимодействии с зоной пожара, динамики Гфоцесса пожаротушения. Описаны эжекторные устройства, использующие сжиженные газы в качестве энергетического источника и компонента дисперсной фазы огнетушащей пены. [c.2]

Из данных спектроскопии ЯМР и N3 следует, что молекулы воды, распределенные в гидратных оболочках противоионов, находятся в сильно иммобилизованном состоянии в обратных мицеллах аэрозоль ОТ - Н О -гептан. После завершения гидратной оболочки подвижность воды усиливается и приближается к подвижности обычной воды. Флуоресцентные зонды пирен (Р) и пиренсульфокислота (ПСК) инкубировали в обратных мицеллах и возбуждали рубиновым импульсным лазером с длиной волны 347,1 нм. С целью исследования динамики движения зонда и тушителей флуоресценции следили за затуханием возбужденного синглетного состояния зонда. В случае ионных тушителей движение оказалось весьма затрудненным при низком содержании воды. Однако тушители типа 0 или СН212 свободно диффундируют в таких системах. Константы скорости тушения флуоресценции меньше для гидрофобного зонда пирена, чем для дифильной ПСК в случае ионных тушителей. Этот факт объясняется меньшей вероятностью столкновения между тушителем и ПСК. Паносекундный импульсный радиолиз дифенила в обратных мицеллах приводит к образованию аниона и триплетного дифенила. Изучен последующий перенос электрона и энергии от этих промежуточных форм к акцепторам, локализованным в разных местах мицеллы. Показано, что заряд донора, доступность акцептора, а также микроокружение акцептора существенно влияют на эффективность этих процессов переноса. [c.354]