Псевдоожижение скорость начала процесса

Скорость начала псевдоожижения (критическая скорость) при заданной температуре процесса [c.185]

Если слой содержит твердые частицы различного размера (или разной плотности), то с ростом U сначала (при скорости начала взвешивания t/j, ) наблюдается псевдоожижение, в основном, мелких частиц, а затем (при скорости полного псевдоожижения Uff) — и крупных. Обратно, при уменьшении и из слоя вначале выпадает осадок , главным образом, крупных частиц, тогда как мелкие могут еще находиться в состоянии псевдоожижения. Это явление аналогично преимущественной кристаллизации одного из компонентов раствора при его охлаждении. Процессы в таком слое изображаются кривыми псевдоожижения с характерными реперными точками i и 2 (рис. XI-3), абсциссы которых соответствуют скоростям Ut,f и Uff, зави ся-щим от гранулометрического состава слоя (или плотностей твердых частиц). [c.481]

НИИ аппарата цилиндрической формы определяются выбором фиктивной скорости газа или жидкости. Верхним пределом скорости является скорость начала псевдоожижения частиц сорбента. С увеличением скорости растет коэффициент массопередачи (до некоторого предела, определяемого скоростью, при которой внутреннее сопротивление становится лимитирующим), и увеличивается гидравлическое сопротивление. Оптимальная скорость движения среды в адсорбере обычно много ниже скорости начала псевдоожижения. Выбор ее основывается на техникоэкономических соображениях производится расчет процесса при нескольких значениях фиктивной скорости (см. пример 17) и выбирается то значение, при котором полные затраты на работу установки минимальны. [c.67]

Перемешивание реакционной смеси в псевдоожиженном слое приближает режим к идеальному смешению. Кроме того, если скорость газа превышает скорость начала псевдоожижения, то часть газа проходит слой катализатора в виде пузырей, а объемный коэффициент массообмена между пузырями и остальной частью слоя невысокий -не превышает 0,5 с . Фактически газ в пузырях есть байпас реакционной смеси. Оба явления не способствуют высокой эффективности процесса в целом. Для увеличения массообмена специальной массообменной насадкой, например, в виде проволочных спиралей внешним размером несколько сантиметров, разбивают пузыри. Использование насадки, занимающей 2-5% от объема слоя, увеличивает коэффициент массообмена до 3 с , что приводит к торможению перемешивания реакционной смеси в объеме, приближая режим к вытеснению. Другой способ заставить работать пузыри заключается в добавлении в катализатор очень мелкой фракции. Такая пыль попадет в пузыри, где частично будет протекать реакция. [c.224]

В аппаратах с псевдоожиженным слоем очень интенсивно идет теплообмен между слоем и стенкой. Оказалось, что коэффициент теплоотдачи при этом увеличивается с повышением скорости сплошной фазы, достигает максимального значения и затем уменьшается. Обычно максимальное значение коэффициента теплоотдачи в этом процессе достигается при скорости сплошной фазы, превышающей примерно в два раза скорость начала псевдоожижения. Если требуется определить коэффициент теплоотдачи от псевдоожиженного слоя к стенке аппарата, можно воспользоваться зависимостью, соответствующей оптимальной скорости газа (см. разд. 6.9.2) [c.312]

При организации процессов с ДС необходимо иметь в виду, что в случае противотока движущийся слой прекращает свое нисходящее движение ("зависает") при относительно невысоких скоростях сплошной фазы, часто меньших скорости начала псевдоожижения. Расчет скорости зависания ведется по эмпирическим формулам. [c.224]

Поведение ПС во многом сходно с поведением капельной жидкости — говорят об их аналогии. Псевдоожиженный материал текуч (легко перемещается под уклон) его свободная поверхность в поле сил тяжести — горизонтальна интенсивность теплообмена с расположенной в нем поверхностью — весьма высока (как в жидкостных системах, в отличие от газовых) он следует законам плавания тел. Многие его свойства описываются уравнениями, установленными для жидкостей. Аналогия псевдоожиженного слоя и жидкости (в более общем аспекте — дисперсных систем и сплошных сред) обусловлена их статистической общностью в обоих случаях мы имеем дело с множеством молекул или частиц. Если свойства жидкости изменяются с температурой, то свойства дисперсных систем — со скоростью ОА. В этом смысле скорость начала псевдоожижения может трактоваться как аналог температуры плавления, а скорость уноса — как аналог температуры кипения тогда неподвижный слой есть "твердое тело", псевдоожиженный — "жидкость", а унос — "паровая фаза". Подход к псевдоожиженному слою и другим дисперсным системам по аналогии со сплошными средами весьма плодотворен он позволяет осуществить с псевдоожиженным ТМ ряд процессов, успешно реализованных с жидкостными системами в свою очередь дисперсные системы иногда могут служить удобными теоретическими и экспериментальными моделями сплошных сред. [c.227]

Процесс каталитического крекинга осуществляется в двухфазной системе газ (или пары) — твердое тело. Для аппаратов с микросферическим катализатором наблюдается несколько состояний двухфазной системы в зависимости от параметров процесса. При малых линейных скоростях газ или пар проходит через слой катализатора, фильтруясь через каналы между частицами твердого вещества. Если повысить скорость газового потока, то наступает момент, когда силы газодинамического воздействия становятся равными массе слоя твердых частиц, которые начинают при этом хаотично перемещаться друг относительно друга. Дальнейшее увеличение скорости газа приводит к интенсивному перемешиванию и расширению слоя твердых частиц — частицы как бы кипят , образуя псевдоожиженный слой. Эффективность псевдоожижения зависит от многих факторов плотности, формы, размеров и фракционного состава частиц, характеристик газового потока, конструкции газораспределителей, эжекторов, распылительных форсунок и других параметров. На практике псевдоожиженный слой характеризуется концентрацией твердых частиц, скоростью нача.т1а ожижения, интенсивностью массо- и теплообмена, уносом частиц из слоя, перепадом давления в слое и др. Под скоростью начала ожижения понимается скорость, которая соответствует состоянию, когда гидравлическое сопротивление слоя Микросферического катализатора, расположенного в реакторе. Уравновешивается весом ожижаемого слоя твердых частиц. Рабочая скорость ожижения с точки зрения эффективного массо- и [c.67]

Из приведенного примера и уравнения (3.4.5.1) следует, что для мелких частиц при объемной доле пузырей 10 % приведенная скорость газа будет превышать скорость начала псевдоожижения более чем в 32 раза. Это говорит о том, что процессы в псевдоожиженном слое могут протекать при одновременном уносе частиц из слоевого пространства. [c.214]

Структура этого уравнения отражает сходство ТПС с двухфазной системой жидкость-твердое тело. Присутствие газовой фазы выражено при помощи коэффициента газосодержания, учитывающего уменьшение объема реактора, занимаемого жидкой фазой. Дополнительный член выражает активное участие газовой фазы в процессе псевдоожижения. Влияние плотности и размера твердых частиц, а также физических свойств жидкости на скорость начала псевдоожижения в ТПС скрывается в величине . [c.115]

При небольших линейных скоростях ожижающего агента (вблизи скорости начала псевдоожижения) и в случае неподвижных распределительных устройств серьезным препятствием нормальному ведению ряда технологических процессов является образование значительных застойных зон как на периферии слоя, так и на самой решетке. При увеличении числа [c.537]

В крупномасштабных производствах используется способ проведения непрерывного процесса адсорбции в псевдоожиженном слое дисперсного адсорбента (рис. 9.8, а), поскольку скорость подачи газа-носителя в псевдоожиженный слой может быть здесь увеличена сверх скорости начала псевдоожижения (см. гл. 2) в 2-4 раза, в то время как при проведении процесса в движущемся слое скорость газа не может превышать скорость [c.535]

Переход свободно лежащего дисперсного материала во взвешенное состояние определяется параметрами газового потока [28]. Для нанесения покрытий используют довольно узкий интервал скоростей газового потока — от начала псевдоожижения до начала уноса мельчайших частиц материала. Начало псевдоожижения фиксируют по перепаду давления в слое дисперсного материала. Характерной особенностью является постоянное значение перепада давления (ДР) в течение всего процесса. Он равен весу дисперсного слоя С, отнесенному к единице поверхности газораспределительной решетки Р, и рассчитывается по уравнению. [c.135]

При расчетах процессов в кипящем слое удобнее пользоваться не действительной скоростью газового потока в свободном сечении между частицами, а условной скоростью, относимой ко всему сечению аппарата. Условная скорость w, при которой наступает псевдоожижение, называется скоростью начала псевдоожижения, или первой критической скоростью. Условная скорость w", при которой начинается унос частиц из слоя, называется скоростью уноса, или второй критической скоростью, или скоростью витания. Фактически применяемая, или рабочая, условная скорость газа W больше w и меньше w". Отношение N — wlw называется числом псевдоожижения. [c.364]

При расчетах процессов в кипящем слое [31] пользуются условной скоростью— w, отнесенной к сечению аппарата, при этой скорости наступает псевдоожижение, ее называют первой критической скоростью или скоростью предела устойчивости Wn.y, скорость начала уноса частиц из слоя ш" называется второй критической скоростью или скоростью витания. Фактическая, или рабочая, условная скорость газа w больше w и меньше w". Отношение N=wlw называется числом псевдоожижения. [c.67]

Нагрев и сушка полиамида происходят в сушилке 1, в которую подается горячий азот. Скорость теплоносителя в расчете на полное сечение сушилки принята несколько большей скорости начала псевдоожижения и составляет 0,8—1,2 м/с. Температура теплоносителя составляет 140—150°С и регулируется в процессе сушки так, чтобы температура материала не превышала 100°С. Нагрев азота происходит в паровом теплообменнике 6. Выходящая из сушилки парогазовая смесь поступает в циклон 3, где улавливается полимерная пыль, и далее — в холодильник-конденсатор 4. В конденсаторе, охлаждаемом захоложенной водой или хладоагентом, конденсируются пары влаги. Брызги влаги, уносимые вместе с теплоносителем, отделяются в гидроциклоне 5, а очищенный азот нагревается в теплообменнике 6 и поступает в сушилку. Разобщение сушилки и охладителя гранулята достигается с помощью герметичного секторного питателя 10. Высушенный гранулят из сушилки поступает в охладитель гранулята 2, где охлаждается азотом до 40—60 °С, после чего гранулят с конечной влажностью 0,2% пневмотранспортом направляется на упаковку. Контур циркуляции охлажденного азота включает циклон 9 и холодильник 8. Циркуляция азота осуществляется напорными газо- [c.155]

В системе (7.97) — (7.99) первое уравнение представляет баланс теплоты в сплошной фазе для единичной высоты ПС, второе — баланс теплоты для газовых пузырей на уровне 2 слоя и третье — баланс теплоты в твердой фазе для всего ПС. Здесь Ыкр — скорость газа в дисперсной фазе, равная скорости начала псевдоожижения хю — скорость подъема пузырей о — удельная поверхность теплообмена дисперсного материала /ц — температура газа в пузырях на уровне г слоя Я и 5 — высота и площадь поперечного сечения ПС /ср и Го —температуры окружающей среды и материала в начале процесса — площадь поверхности теплоотдачи аппарата в окружающую среду Кк — коэффициент теплопередачи от ПС [c.200]

Основой расчета труб-сушилок является определение минимально необходимой скорости сушильного агента, обеспечивающей вертикальное движение частиц высушиваемого материала. В отличие от процесса сушки в аппаратах с движущимся слоем дисперсного материала, где относительная скорость движения потоков сушильного агента и материала в известных пределах (от нуля до критической скорости начала псевдоожижения) может быть установлена независимо от всех других параметров, здесь, наоборот, скорость сушильного агента должна быть непременно выше некоторого значения. Эта минимальная скорость сравнительно просто определяется в случае [c.114]

Помимо формулы (15.3) имеются и многие другие соотношения [1-4], также рекомендуемые для вычисления скорости начала псевдоожижения. Отметим попутно, что невысокая точность расчетных формул и наличие в публикациях не одной, а нескольких корреляционных формул расчета одного и того же параметра вообще характерно для процессов псевдоожижения и объясняется их сложностью. [c.520]

Интенсификация процессов растворения может быть осуществлена несколькими способами. Наиболее универсальным способом, применимым ко многим массообменным процессам, является увеличение суммарной поверхности дисперсных (в данном случае растворяющихся) частиц, к чему стремятся в большинстве случаев. Однако здесь имеется разумный предел, связанный с тем, что, во-первых, большая степень измельчения требует значительно больших затрат, и, во-вторых, слой изначально мелких частиц при растворении в ненеремешиваемом слое дисперсного материала даст уже с самого начала процесса высокие гидродинамические сопротивления при фильтровании через него растворителя. При осуществлении процесса растворения во взвешенном состоянии, т. е. в аппаратах псевдоожиженного слоя или в аппаратах с механическим перемешиванием, использование мелких частиц приведет к малым скоростям скольжения, а следовательно, к низкой интенсивности внешней массоотдачи от поверхности частиц. [c.116]

В процессах псевдоожижения твердых дисперсных материалов со скоростями газа, не слишком превышающими критическую скорость начала псевдоожижения, внутри ПС может наблюдаться концентрирование крупных и более тяжелых частиц в нижних зонах слоя, тогда как мелкие и более легкие частицы преимущественно будут находится в верхних зонах ПС. При этом все частицы полидисперсной смеси находятся в псевдоожиженном состоянии. [c.544]

К параметрам псевдоожиженной системы, определяющим условия технологического процесса, относятся скорости начал псевдоожижения шо и витания ши", а также относительное расширение псевдоожиженного слоя Я. [c.9]

Для псевдоожиженного газом слоя крупных частиц, работающего при высоких значениях ийЬ, скорость начала псевдоожижения и , гораздо больше, чем gDУD I . Поэтому для таких слоев величина ВЕП , будет значительно превышать ВЕП, если и > 2и . Следовательно, в рассматриваемых системах процесс переноса лимитируется диффузионным сопротивлением между сегрегированными фазами (дискретной и непрерывной). [c.392]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зар жными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8-22]. В последних содержится достаточно обширная информация по ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физн- -ческой абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных Жидких смесей. [c.675]

Заметим, что формулы (1.48) и (1.48а) применимы также для расчета процесса стесненного осаждения твердых частиц в жидких средах (разделение суспензий), чем мы и воспользуемся ниже. Эти формулы, однако, не применимы к неоднородным псевдрожи-женным слоям. Порозность последних определяется по эмпирической формуле е = Со Здесь величина равная отношению рабочей скорости ожижающего агента к скорости начала псевдоожижения, носит название числа псевдоожижения. Показатель степени т колеблется от 0,05 для мелких частиц до 0,15 — для крупных. Заметим, что на практике порозность неоднородного псевдоожиженного слоя не слишком крупных частиц редко превышает 0,70—0,75 даже при больших значениях [c.87]

Работами советских авторов [8, 9] было установлено, что в случае трехфазной системы нужно различать начальное, промежуточное и полное псевдоожижение. Наибольшая эффективность и максимальная интенсивность процессов массообмена достигаются при полном псевдоожижении системы, поэтому знания одной лишь скорости начала псевдоожиженпя недостаточно. — Доп, ред. [c.676]

Независимость ДР л от размера зерна d имеет место лишь для слоя заданной высоты Н при рабочих скоростях ю больше, чем скорость взвешивания и меньше скорости уноса Шу. Фактически же большее или меньшее гидравлическое сопротивление взвешенного слоя можно задавать и регулировать при проектировании аппарата путем изменения размера зерен катализатора. Дело в том, что с уменьшением d уменьшается скорость начала взвешивания [см. формулы (1.3) и (1.4)], соответственно при заданном числе взвешивания (псевдоожижения) понижается и рабочая скорость ю. Для сохранения постоянства объемной скорости (или объема катализатора при заданной производительности по объему газа) возникает необходимость увеличить сечение (диаметр) слоя и соответственно уменьшить высоту его. Таким образом высота слоя, а следовательно, гидравлическое сопротивление его понижаются с уменьшением размера зерна, что и йспользуется при проектировании контактных аппаратов. Высота слоя катализатора в аппаратах КС понижается по сравнению с неподвижным также вследствие возрастания скорости процесса. Тем не менее суммарное гидравлическое сопротивление полки аппаратов КС [c.103]

Для практических целей псевдоожиженный слой принято характеризовать следующими показателями размер, форма и фракционный состав твердых частиц, перепад давления в слое и концентрация твердых частнц в нем, скорость начала псевдоожижения порозность слоя, интенсивность массо- и теплообмена в нем, унос частиц из с,мя. Знание 1тих характеристик псевдоожиженного слоя позволяет с приемлемой точностью оценить газоднна.чику реальны.х аппаратов и ее влияние на результаты химического процесса. [c.168]

Ионообменные колонны непрерывного действия могут работать с движущимся и кипящим слоем ионита. Для проведения непрерывных процессов ионообмена в кипящем слое возможно использование ступенчатопротивоточных аппаратов с ситчатыми тарелками и переливными устройствами по типу адсорбера, показанного на рис. ХУ1-9. В этом аппарате жидкость протекает снизу вверх со скоростью, большей скорости начала псевдоожижения частиц ионита. На каждой тарелке ионит находится во взвешенном состоянии, через переливные патрубки он перетекает на нижерасположенные тарелки и с нижней тарелки непрерывно отводится на регенерацию. [c.582]

Моделирование методом масшт абиого перехода иа основе частных соотношений применяется, если нет ни полногч) математического описания процесса, ни критериальных уравнений. Пока что такое положение характерно для ряда производственных процессов. При моделировании таких процессов используют соответствующие технологические параметры таких же подобных или аналогичных производств, сочетая их с табличными или графическими результатами лабораторных исследований. При этом применяются отдельные (частные) соотношения, которые должны быть одинаковыми в модели и образце. В частности, постоянное соотношение объемных скоростей реагирующих масс модели и образца Ум/V o постоянство соотношения потоков материалов, поступающих в аппарат, например газа G и жидкости L (G/L)-, одинаковое значение отношения действительной линейной скорости w к критической Wkp, где под Wkp понимают скорость начала взвешивания (псевдоожиження) зерен при применении взвешенного слоя, скорость уноса частиц (капель) в аппаратах с распылением твердого материала или разбрызгиванием жидкости, скорость газа, соответствующую прекращению стекания жидкости по насадке и затоплению башен с насадкой, и т. п. равенство отношений сечения аппарата и свободного сечения ситчатой полки, выражаемое через диаметр аппарата D и диаметр отверстия решетки doiD j Zd и т. п. Применяются также отдельные критерии, используемые при физическом моделировании. Моделирование методом подбора и применения частных соотношений и критериев требует большого опыта и искусства со стороны проектантов. Во многих случаях, когда проектанты не имеют большого опыта, приходится принимать коэффициенты запаса реакционных объемов в 2 раза или более. Таким образом, математическое описание процессов и математическое моделирование являются народнохозяйственной задачей, решение которой уменьшает затраты на строительство новых производств и снижает себестоимость продукции. [c.33]

В книгу включены практически важные процессы, осуществляемые в аппаратах КС. В гл. 1 рассматриваются гидродинамические процессы, сопровождающие псевдоожижение дисперсных материалов приводятся соотношения для расчета ос йовных гидродинамических параметров скоростей начала псевдоожижения и уноса, гидравлического сопротивления КС значительное внимание уделяется современным методам интегрального исследования структуры КС с помощью метода трассера. В гл. 2 приводятся материалы по расчету интенсивности процесса внешнего и межфазного теплообмена в КС дисперсных материалов. Гл. 3 посвящена обзору многочисленных конструктивных решений и расчету процессов сушки самых разнообразных материалов в аппаратах КС приводятся также данные по расчету процессов эндотермического обжига. В гл. 4 содержатся имеющиеся результаты по процессам горения твердых и газообразных топлив и экзотермического обжига, которые осуществляются в КС. Гл. 5 посвящена каталитическим процессам, проводимым в КС дисперсного катализатора здесь же рассматриваются методы расчета адсорбционных процессов. В гл. 6 представлены основные соотношения для расчета процессов массовой кристаллизации, проводимых в аппаратах КС. [c.6]

Пример 1.26. Необходимо осуществить масштабный переход от лабораторного аппарата с горизонтальным КС (аппарата 1) к опытно-промышленному (аппарат 2). Геометрические параметры слоя в 2 увеличены в 4—6 раз и их численные значения даны на рис. 1.20. Известно, что для разрабатываемого процесса время сушки т= 1800 с. Ожижаемый материал — частицы перхлорвиниловой смолы. Скорость начала псевдоожиження материала Шкр 20 см/с. Рабочая скорость газа в аппарате 2 75—150 см/с. Принять, что продольное перемешивание описывается диффузионной моделью. Для воспроизводства аппаратом 2 показателен аппарата 1 необходимо, в частности, чтобы выполнялось условие Рег Рв . [c.59]

Диаметр частиц влияет на значение скоростей начала взвешивания и уноса, а также на степень использования внутренней поверхности катализатора. Сопоставление показателей процесса на катализаторе различного зернения целесообразно при одинаковых величинах избытка скорости над началом взвешивания. При увеличении в определенных пределах размера частиц, а следовательно, скорости начала взвешивания и рабочей скорости газа снижаются время пребывания реагентов в плотной фазе, степень использования внутренней поверхности катализатора и скорость процесса. Но одновременный и существенный рост доли газового потока, проходящей в плотной фазе, проводит, как это показано на рис. 5.18,6, к повышению степени превращения реагентов, что вместе с возрастанием рабочей скорости газа обеспечивает увеличение производительности реактора. Укрупнение частиц целесообразно до некоторого предела, после которого выход продукта будет снижаться за счет уменьшения скорости процесса и времени контакта газа в плотной фазе. Увеличение выхода продукта с ростом размера зерен катализатора наблюдается и в других процессах [11, 22, 23]. Для частиц различного размера при одинаковых числах псевдоожиження не обеспечивается подобие гидродинамической обстановки в слое [1]. Поэтому рассмотрение влияния размера частиц на показатели процесса при фиксированном значении числа псевдоожижения менее наглядно. [c.281]

При расчете по уравнениям (5.155) расход адсорбента выбирается из соображений, изложенных выще относительно величины Мт, min, и порозность КИПЯЩИХ слосв, нсобходимая для нахождения численных значений параметров А и Л2, зависящих от Х и Г2, должна быть предварительно задана из соображений удовлетворительного псевдоожижения слоя адсорбента при скоростях газа, незначительно превышающих критическую скорость начала псев-доожжиения. Для процессов адсорбции обычно принимается е = = 0,45 Ч- 0,55. [c.304]

Многочисленные экспериментальные исследования, обобщенные в [7, 48, 54-57], показали, что движение частиц твердой фазы, начинающееся после достижения восходящим газовым потоком критической скорости начала псевдоожижения и ,, резко интенсифицирует процесс теплообмена между всей массой слоя и теплообменной поверхностью по сравнению с теплообменом стенки и неподвижного слоя дисперсного материала. Увеличение коэффициента теплоотдачи к стенке а ,, вначале значительное, по мере дальнейшего повышения скорости газа уменьшается. При некотором значении скорости газа Мопт коэффициент а , приобретает максимальное значение, и при дальнейшем увеличении скорости газа интенсивность теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью уменьшается (рис. 4.2.5.1). Значение а , акс может достигать 600 Вт/(м К) при скорости газа, приблизительно в два раза превосходящей скорость начала псевдоожижения. В количественном отношении данные разных авторов различаются весьма значительно, особенно в области восходящей ветви кривой. Однако в области максимальных значений а , оказывается возможным простое обобщение опытных данных в виде корреляционной зависимости [c.258]

Псевдоожижение зернистого материала возможно не только в поле сил тяжести, но также в поле магнитных [421] или центробежных [98, 123, 126, 578] сил. В последнем случае резко возрастают скорости начала псевдоожижения и уноса, так как центробежные силы, уравновещивающие силу гидродинамического сопротивления, могут в сотни раз превышать силу тяжести. При этом в результате увеличения скорости ожижающего агента возрастает не только производительность аппарата, но и интенсивность диффузионных и тепловых процессов. [c.24]

Приведенный вьпие анализ относится только к монодисперсным слоям или смесям узкого гранулометрического состава. В случае широких фракций процесс осложняется воздействием мелких частии на крупные, что приводит к уменьшению скорости полного псевдоожижения слоя. Величина на практике меньше скорости начала псевдоожижения слоя, составленного из наиболее крупных его частиц. В то же время псевдоожиженный слой удерживает мелкие частицы, препятствуя их мгновенному выносу из слоя при достаточно высоких скоростях газа. В связи с этим приведенные зависимости для определения диапазона псевдоол<иженного состояния применительно к полидисперспым системам следует считать приближенными. [c.163]

В последние два десятилетия получила широкое распространение в самых различных отраслях промышленности техника пвсевдоожижения. Благодаря ряду несомненных преимуществ гетерогенные процессы с применением псевдоожиженных зернистых материалов успешно используются в нефтяной, химической, металлургической, пищевой и других отраслях промышленности. К числу этих преимуществ относятся интенсивное перемешивание твердых частиц и ожижающего агента, развитая поверхность контакта, благоприятные тепловые свойства псевдоожиженного материала, возможность работы с непрерывным вводом и выводом твердой фазы, простота конструктивного оформления к т. д. Все это привело к тому, что применение техники псевдоожижения в промышленной практике значительно обогнало теоретические исследования в области псевдоожижения. Между тем, отсутствие достаточных сведений о механизме псевдоожижения и общих закономерностях этих процессов начинает сдерживать внедрение их в практику. Проведенные до сих пор исследования касаются главным образом макрохарактеристик псевдоожиженных систем (например, скорости начала псевдоожижения, теплообмена, некоторых процессов массообмена и т. п.). Обобщение этих исследований можно найти в известных монографиях П. Ребу, Н. И. Сыро-мятникова и В. Ф. Волкова, М. Лева и др. [c.7]

Псевдоожиженный слой получил чрезвычайно широкое распространение в химической и других отраслях промышленности как эффективное средство интенсификации тепло- и массообмеиных процессов. В связи с этим к настоящему времени появилось значительное число публикаций, посвященных различным вопросам исследования этой физической системы. В большинстве монографий, посвященных псевдоожиженному слою, излагаются главным образом результаты экспериментальных исследований, а также важные технологические аспекты применения псевдоожиженного слоя при осуществлении тепло- и массообменных процессов. Подавляющее большинство встречающихся в этих монографиях теоретических задач решается на полуэмпирическом уровне.. Такой подход к исследованию псевдоожиженного слоя дал возможность получить ряд практически полезных формул для расчета важных с инженерной точки зрения характеристик этой физической системы скорости начала псевдоожижения, гидравлического сопротивления псевдоожиженного слоя/, расширения слоя и т. п. Эти эмпирические и полуэмпирические результаты позволили на первых этапах удовлетворить потребности ин-ж-енеров в методах приближенного расчета аппаратов с псевдо-ожиженным слоем и несомненно продолжают играть полезную роль. [c.7]

Показано, что учет ограничений по скорости потока, которая должна быть ниже скорости начала псевдоожижения, и по реальной толщине перегородок дает экстремальную зависимость коэффициента эффективности от числа секций. Наиболее целесообразно в короткоцикловых процессах устанавливать в аппарате 1-2 вертикальные перегородки, что позволяет при соотношении = 1-3 добиться увеличения активности в [c.89]

Для процесса гравитационного осаждения зависимость (3.34) удалось представить в виде степенных уравнений для ламинарной, переходной и турбулентной областей. Для процесса псевдоожижения получить простые степенные уравнения не удалось, и они имеют следующий вид Ке р = Аг/(1400 + 5,2КАг) для расчета скорости начала псевдоожижения те кр Ке н = Аг/(18 -Ь 0,61КАг) для расчета скорости уноса частиц из слоя Wy . Здесь Ке р = Кеу = [c.82]

Отношение действительной скорости псевдоожижения к скорости начала этого процесса w/w — назьтают числом псевдоожижения. Оно показьтает, насколько действительная скорость потока превышает скорость начала псевдоожижения. С целью уменьшения выноса зерен адсорбента из слоя рабочие скорости выбирают несколько ниже скорости витания (в три-четыре раза меньше н ). [c.216]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология