Реактор адиабатический трубчаты

Рис. 26. Основные типы хлораторов для газофазного процесса а—адиабатический реактор б—трубчатый реактор в—реактор с псевдоожиженным слоем

Процесс дегидрирования этилбензола в стирол с применением реакторов адиабатического типа является более перспективным, чем процесс дегидрирования в аппаратах трубчатого типа. [c.628]

Основным аппаратом для дегидрирования этилбензола является реактор, представляющий собой контактную печь. В промышленности применяют реакторы трубчатого и адиабатического типов. Последние по принципу действия сходны с описанными выше реакторами адиабатического типа, применяемыми в процессе дегидрирования и-бутиленов в дивинил. Достоинствами этих реакторов являются большая производительность и возможность применения агрегатов большой мощности, недостатком — необходимость применения больших количеств перегретого водяного пара, являющегося в этом процессе не только разбавителем, но и теплоносителем. [c.626]

Исследование адиабатических реакторов дает естественный переход от реакторов идеального смешения, рассмотренных в предыдущей главе, к трубчатым и периодическим реакторам, которым посвящены последующие главы. Назвать реактор адиабатическим значит определить способ проведения процесса, но ничего не сказать о типе реактора. Как реакторы идеального смешения (в этом мы уже имели случай убедиться), так и трубчатые реакторы могут работать в адиабатических условиях, т. е. без подвода или отвода тепла. В этой главе мы воспользуемся результатами, полученными нами для реакторов идеального смешения, и введем только простейшую модель трубчатого реактора. [c.214]

Представив скорость реакции с помощью зависимости типа (УП1-360) и исключив температуру, можно написать проектное уравнение адиабатического трубчатого реактора в следующем виде [c.337]

Для оценки стационарных режимов зернистого слоя в целом необходимо, таким образом, хотя бы качественно исследовать характер решений уравнений (VI.144) и (VI.145). Заметим, что первые два члена этих уравнений описывают перенос вещества и тепла, соответственно в поперечном и продольном направлениях. Возможны два предельных режима теплопереноса [36]. Первый — почти адиабатический, когда отвод тепла на стенку незначителен и практически все тепло реакции уходит на нагревание реагирующего потока. В этом режиме первый член уравнения (VI.145) пренебрежимо мал повсюду, кроме ближайшей окрестности стенки реактора. Переход трубчатого реактора в почти адиабатический режим является крайне нежелательным, поскольку при этом не решается главная задача аппарата этого типа — обеспечение отвода тепла реакции на стенку — и температура в центре реактора быстро возрастает, вызывая угрозу перехода процесса в диффузионный режим. Желательным обычно является другой предельный режим работы реактора, который можно назвать почти изотермическим. В этом режиме тепло реакции отводится в основном на стенку, а изменение температуры по длине реактора мало. Соответственно второй член уравнения (VI. 145) мал по сравнению с первым и в первом приближении может быть отброшен. Из сравнительной оценки обоих членов ясно, что условие работы реактора в почти изотермическом режиме имеет вид [c.254]

Адиабатический трубчатый реактор с теплообменом между реагентами и продуктами [c.138]

Рассмотрим адиабатический трубчатый реактор с подогревателем (рис. 1У-51) Согласно уравнению теплового баланса реактора с учетом адиабатической температуры получим [c.361]

Величина должна быть определена из выражения скорости превращения при рабочих условиях способом, описанным на стр. 124 для адиабатических трубчатых реакторов. При заданных составе сырья и скорости превращения зависит от Г о и времени пребывания в реакторе. [c.139]

Трубчатые реакторы. Универсальными реакторами являются трубчатые аппараты с теплоносителем в межтрубном пространстве. Их рационально применять, если отношение величины максимального повышения температуры в адиабатических условиях к допустимому температурному интервалу работы больше четырех. Однако они [c.500]

Рассмотрим адиабатический трубчатый реактор с продольным перемешиванием, описываемый уравнением (VI, 12) с граничными условиями (VI, 5в) и (VI, 5г). Теорема о среднем значении может быть записана в обозначениях температурной переменной следующим образом [c.144]

Пример VI- . Оценить концентрацию начальной смеси, необходимую для обеспечения единственности стационарного состояния в адиабатическом трубчатом реакторе с продольным перемешиванием при следующих значениях параметров, приводимых Раймондом и Амундсоном (1964 г.) Ср = 9,0.10 кал/(см -К) ДЯ = = 6,0- 10 кал/моль и = 50 см/с кц = 5,0-10 с" а = 0,6 см с Q = 1,5-10 К Го = 500 К. В цитируемой работе значение Со = 10 моль/см определяет систему с тремя стационарными состояниями. [c.149]

Представлены теоретические основы и технология производства технического водорода и синтез-газов для получения аммиака, метанола и других п1)одуктов, а также заменителя природного газа. Рассмотрен способ паровой каталитической конверсии углеводородов в трубчатых печах и очистки конвертированных газов. Описаны конструкции трубчатых печей. Данн основы математического моделирования процессов конверсии, адиабатических реакторов и трубчатых печей. [c.2]

Попытки проанализировать адиабатический трубчатый реактор с продольным перемешиванием с помощью того же подхода приводят к критерию устойчивости [c.185]

Некоторые численные результаты исследования этой методики были изложены Вангом [1968 г. (а)], который получил действительные ограничения на переменные состояния в виде неравенств. Характерный результат приведен на рис. VHI-4 для адиабатического трубчатого реактора идеального вытеснения и кинетического уравнения (I, 66) при следующих значениях параметров = 10 ч Q = 9400 R ДЯ = 10" БТЕ/фунт-моль Ср = 50 БТЕ/(°Р-фут ) То = 580 °F Со = 0,03 фунт-моль/фут L = 5 фут и = 7200 фут/ч. [c.192]

ИЗОТЕРМИЧЕСКИЙ И АДИАБАТИЧЕСКИЙ ТРУБЧАТЫЕ РЕАКТОРЫ [c.220]

Г-11. Проведен численный расчет адиабатического трубчатого реактора с продольным перемешиванием на примере реакции [c.250]

В адиабатическом трубчатом реакторе идеального вытеснения. При этом примем, что нет запаздывания во времени между выходом и повторным входом рециркуляционного потока в реактор, перемешивание рециркуляционного потока и свежего сырья абсолютное и колебание режима в любой точке реактора является результатом определенного возмуш ения у входа в реактор. [c.209]

Диффузионная модель адиабатического трубчатого реактора. Для упрощения модели примем плоский профиль скоростей (турбулентный ноток), при котором можно пренебречь радиальными градиентами и рассмотрим реакцию первого порядка тина А R. Предполагая диффузионную модель для неустановившегося состояния, получим следующие уравнения для массы [c.328]

Рис. 1У-51. Принципиальная схема адиабатического трубчатого реактора с подогревателем.

По параметрической чувствительности выбирают загрузку катализатора. В отличие от трубчатых реакторов адиабатические слои имеют большую чувствительность к начальной температуре. Оптимальный режим многослойных реакторов определяют в предположении об однородной по сечению слоя температуре на входе в каждом из них. В действительности всегда наблюдаются отклонения от средней температуры на входе. Эти неравномерности приводят к снижению степени преврашения в слое, к местным перегревам, а также к ухудшению показателей работы всего реактора. [c.218]

Пример У1-6. Определить скорость потока, необходимую для существования единственного стационарного состояния адиабатического трубчатого реактора с продольным перемешиванием при следующих параметрах Сп = 0,0009 кал/(см -К) АН 3-10 кал/моль А о = 5-10 С То = 400 Со = 10" моль/см ( =1,3-10 К гг/а =83,3 см"1. Можно ли достигнуть такого же результата, уменьшая длину реактора, если скорость потока снижается на 5% ниже критического значения [c.147]

У111,2. Расчет адиабатических трубчатых и периодических реакторов [c.224]

Прежде всего трубчатые реакторы можно разделить на аппараты с пустыми трубами и аппараты с неподвижным слоем твердых частиц. Если реакция сопровождается тепловым эффектом, то ее ход будет зависеть от скорости теплопередачи через стенку трубы. Если внешняя стенка трубы теплоизолирована, то мы имеем дело с адиабатическим трубчатым реактором, рассмотренным в предыдущей главе. Если тепло реакции отводится или подводится через стенку, то сразу возникает проблема теплопередачи от реагп- [c.254]

Теория оптимального температурного профиля применялась различными авторами. Голдербэнк рассчитал, что при оптимальном температурном профиле из 30з можно получить 54 т сутки Н ЗО на тонну катализатора при том же превращении эта величина составляет 11,4 т для чрезвычайно охлажденного слоя катализатора и 3,4 т — для двухстадийного адиабатического трубчатого реактора с промежуточным охлаждением. В работе, посвященной тому же вопросу, Марс и ван Кревелен показали, что производительность промышленных реакторов для каталитического окисления 80. может быть увеличена. Ван Хеерден и Аннабле опубликовали работу по синтезу N11 . Последний сравнил оптимальный температурный профиль с температурным профилем действующей установки они сильно отличались, а степени превращения составляли соответственно 22 и 19,2%. По-видимому, можно существенно увеличить превращение и прибыль путем снижения рециркуляции непревращенного материала (см. работу Вестертерпа ). [c.210]

Конструкции реактора, установленного на заводе в г. Пеория, не опубликованы. На заводе в г. Стерлингтон установлен реактор адиабатического типа, описанный выше. По-видимому, в качестве реактора вполне применим также трубчатый теплообменник с жидким теплоносителем. [c.584]

Очевидно, есть все основания ожидать множественности стационарных состояний для этих систем, причем результат в каждом отдельном случае зависит от кинетических и геометрических параметров. Используя численное интегрирование для уравнений адиабатического трубчатого реактора с продольным перемешиванием, Главачек и Гофман [1970 г. (Ь) заключили, что стационарное состояние всегда единственно для достаточно длинных реакторов и при достаточно низких степенях превращения. Их результаты представлены в виде графиков, подобных рис. У1-9, но отличаются тем что выражают влияние изменения числа Дамкелера к Ыи для адиабатического реактора, в то время как вычисления Макговина основывались на изменении теплопереноса и условий подачи. [c.147]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология