Абсорбер анализ работы

Анализ работы абсорберов различных типов в производстве ФА [23] показал возможность обеспечения санитарных норм по основным примесям в абсорбере с пенным режимом при работе на воде. Однако, согласно известным данным [25] и результатам нашего обследования производства ФА, антрахинона и ПМДА установлено, что пенные абсорберы работали неудовлетворительно (гидравлический режим не обеспечивался, они часто забивались продуктами реакции, и содержание выбрасываемых после них примесей значительно превышало санитарные нормы. Неудовлетворительная работа узлов санитарной очистки объяснялась и недостатками в работе узла выделения продуктов из ПГС, обусловливающими большой унос примесей из абсорбера. Поэтому требовалось выявление причин этих недостатков и не только по работе узла санитарной очистки, но и из-за экономических соображений, поскольку безвозвратно терялись ценные продукты. Повышенные концентрации примесей в газах, идущих на санитарную очистку, делали ненадежной и каталитическую очистку выбросов. [c.100]

Для расчетов пользуются аналитически выведенными уравнениями, которые связывают начальные и конечные концентрации любого компонента газовой смеси. Приведенные ниже уравнения выводятся путем анализа работы абсорберов и десорберов на основе метода теоретической тарелки. Принимается, что на каждой тарелке контактируемые фазы приводятся к условиям равновесия. [c.386]

В работе [ПО] отмечается, что на ГПЗ № 1 и № 2 достигается более качественная регенерация абсорбента. Содержание легких углеводородов в абсорбенте на ГПЗ № 1 и № 2 составляло 0,1 — 0,2% масс., а на ГПЗ №3 и №5 — 1,5% масс. На ГПЗ № 2 проектом не была предусмотрена глухая тарелка в десорбере — после ее монтажа и выполнения некоторых других мероприятий содержание легких углеводородов в регенерированном абсорбенте уменьшилось с 2 до 0,1% масс. Это способствовало значительному увеличению извлечения пропана и более тяжелых углеводородов (содержание Сз+высшие уменьшилось В сухом газе абсорбера с 35 до 3—8 г/м ). Анализ работы узлов десорбции показал, что ректификация насыщенного абсорбента осуществляется в десорберах недостаточно четко — на ГПЗ № 1—5 наблюдается налегание фракций верхнего и нижнего продуктов (см. табл. 111.12). [c.234]

Однако указанные исследования нельзя считать исчерпанными, поскольку процессы абсорбции отличаются большой сложностью. К тому же многие полученные результаты неполны и часто противоречивы, так что в ряде случаев привести надежные практические рекомендации не представляется возможным. Анализ работы абсорберов проводился преимущественно на моделях сравнительно небольшого размера исследований на промышленных объектах пока выполнено очень немного, и они, как правило, мало надежны. [c.7]

АНАЛИЗ РАБОТЫ АБСОРБЕРОВ [c.206]

АНАЛИЗ РАБОТЫ АБСОРБЕРОВ 207 [c.207]

При дальнейшем анализе работы абсорберов для простоты ограничимся рассмотрением случаев, когда рабочая линия и линия равновесия—прямые с наклоном соответственно / и т, а средняя движущая сила может быть определена как среднелогарифмическая. При этом [c.207]

АНАЛИЗ РАБОТЫ АБСОРБЕРОВ 213 [c.213]

Анализ работы абсорбера с рециркуляцией жидкости, как объекта регулирования, приведен в работе Фиалке и Миль-мана [19 [c.702]

Поглощение компонентов по высоте абсорбера. Изучение работы абсорберов по внешним потокам не достаточно для анализа их работ с целью выявления путей увеличения глубины отбора целевых компонентов. Для этого, наряду, с другими характеристиками абсорбера, необходимо знать также закономерности поглощения компонентов по высоте колонны. [c.208]

Соотношение параметров R ж М для верхнего и нижнего сечения абсорберов (табл. IV-14) показывает, что при атмосферном давлении аппараты работают в области протекания реакции псевдопервого порядка и в переходной области. Следовательно, для анализа работы и расчета абсорберов при атмосферном давлении в первом приближении можно пользоваться уравнением (11,93), более точные расчеты следует вести по уравнению (11.90). Диффузионное сопротивление в газовой фазе весьма мало [94] — в среднем не более 10% об-ш его сопротивления массопередаче, поэтому коэффициент К практически не должен зависеть от скорости газа. [c.151]

Данные, полученные на промышленных установках, были обработаны с использованием математической модели процесса, что позволило определить необходимую высоту газожидкостного слоя. Кроме того, высота слоя, а также количество удерживаемой жидкости были рассчитаны с использованием методики [235, 236] по известным значениям сопротивления и нагрузок по газу и жидкости. Значения были взяты как для свободного барботажного слоя (см. рис. 6.3) поверхность контакта фаз на основании анализа работ [226, 227, 230] взята равной 250 м /м . Расчет выполнен в предположении, что в зону затопления поступает раствор с а 0,5 это близко соответствовало условиям работы абсорбера № 1, но несколько отличалось от условий работы абсорбера № 2, где в зону затопления поступает раствор с а<0,5. Вероятно, этим объясняется для абсорбера № 2 меньшая высота затопления, рассчитанная по модели, по сравнению с рассчитанной по АР и и для абсорбера № 1 расхождение указанных величин не превышает 6%. [c.185]

Оборудование производств ООС и СК весьма разнообразно. Широко применяются типовые аппараты теплообменники различного назначения, абсорберы, адсорберы, экстракторы, ректификационные колонны и т. п. Иногда это оборудование имеет некоторые особенности, но в целом сведений, сообщаемых о нем в общем курсе процессов и аппаратов химической технологии, достаточно для выбора, расчетов и анализа работы. [c.7]

АНАЛИЗ РАБОТЫ АБСОРБЦИОННЫХ АППАРАТОВ АНАЛИЗ РАБОТЫ АБСОРБЕРА ПРИ ПРОТИВОТОКЕ [c.90]

АНАЛИЗ РАБОТЫ АБСОРБЕРА ПРИ ПРЯМОТОКЕ [c.97]

Работа абсорбера с рециркуляцией аналогична работе простого абсорбера с удельным расходом поглотителя п1 и составом подаваемой жидкости А а- Поэтому при анализе работы абсорбера с рециркуляцией можно пользоваться приведенными выше соотношениями. [c.103]

АНАЛИЗ РАБОТЫ УСТАНОВКИ, СОСТОЯЩЕЙ ИЗ НЕСКОЛЬКИХ АБСОРБЕРОВ [c.103]

Линеаризация уравнений рабочей линии и линии равновесия. Из уравнения (1,51) следует, что рабочая линия является, вообще говоря, кривой. Анализ работы абсорбера может быть значительно упрощен при использовании линеаризованных уравнений. Для линеаризации уравнения рабочей линии уравнение материального баланса (1,42) представим в виде [c.35]

М и к о л а й ч у к А. Н., Анализ работы абсорбера абсорбционной установки Долинского газоперерабатывающего завода, реф. сб. сер. Переработка газа и газового конденсата , № 5, [c.122]

На основании данных был произведен анализ работы прямоточных абсорберов установок А,В и С (табл.З). [c.19]

Анализ работы прямоточных абсорберов установок осушки [c.22]

При анализе работы абсорбера определяется средняя температура верха и ииза его с целью выявления среднего значения А. Для проектных расчетов температура низа абсорбера может быть принята на 3—8° С выше температуры газа на входе, температура на верхней тарелке — на 6—8° С выше температуры абсорбента, поступающего в абсорбер. [c.132]

КаС1). Исходя из анализа работы содового производства и материального баланса станции абсорбции лринимаем расход рассола — 5,17 м /т (расчет ведем на 1 т соды). Рассол поступает при температуре 20,8°С с начальной концентрацией ЫНз 15,3 г/л, т. е. 18 и. д. (нормальных делений). Из абсорбера рассол выходит с температурой 69,5° С и концентрацией МНэ 47,6 г/л, т. е. 56 н. д. Температура газа на входе в абсорбер / = 70° С, на выходе 45° С. [c.357]

В отечественной и зарубежной литературе в наетоян1ее время не имеется достаточных научных обоснований по расчету и технологическому анализу работы напорных резервуаров (абсорберов) по насыщению воды воздухом, и это отрицательно сказывается на техническом уровне проектирования н эксплуатации флотационного оборудования но очистке сточных вод. Рекомендации нормативных документов Госстроя СССР носят общий характер [71] и не позволяют аналнзиро- [c.145]

На той же установке АГФУ новые тарелки поставлены в ко-лонне-деэтанизаторе. Ввиду недостаточного диаметра колонны при загрузке 18 сырья на 1 сечения колонны происходили выбросы жидкости через верх аппарата. Расчетный анализ показал, что желобчатые тарелки отгонной секции перегружены. После модернизации тарелок отгонной секции, как описано ранее для абсорбера, колонна работает нормально при производительности до 29 м 1ч на 1 м . [c.78]

Конденсатор (кривая V, рис. 67). С уменьшением Кь рост А/з идет вначале за счет увеличения расхода воды и уменьшения /вк, а затем за счет повышения Рк- Связанное с этим уменьшение зоны -дегазации и относительное увеличение кратности циркуляции улучшает условия работы теплообменника раствора и также как при анализе работы абсорбера и генератора, -сглаживает влияние плохой работы конденсатора на общую эффективность системы. Од- яако при очень высоких значениях /л кратность циркуляции раствора снижается настолько, что система становится малочувствительной к работе теплообменника и очень чувствительной к рабо- [c.196]

Если сепаратор запроектирован правнльно и эксплуатируется с проектной или меньшей производительностью, то в нем практически достигается фазовое равпоиесие между жидкостью и паром. Время пребывания жидкой фазы в сепараторе довольно велико, и если ого использовать для расчета однократного испарения, то результаты расчетов не будут точно отражать реальный физический процесс однократного испарения. В контактных устройствах типа тарелок (абсорберах, ректификационных колоннах) равновесие достигается только на 25—50%, поэтому расчет однократного испарения для них позволяет получить скорее идеальное, чем реальное представление о работе. Точность ожидаемых результатов расчета долягна зависеть от точности анализов и принятого значения константы равновесия К. Так как анализы и величины К никогда не бывают точными, то и окончательные результаты неточны. Поэтому задача должна состоять не в том, чтобы найти абсолютно точные ответы, а в том, чтобы эти ответы охватывали проблему в объеме, достаточном для планирования и принятия решений. [c.72]

Анализ работы УСК-1. Предваршель-ную деметанизацию конденсата производят в аппарате B0I. Газы сепарации объединяются с газами дегазации аминовых растворов с установок сероочистки и одним потоком псюту-пают в абсорбер С02 для очистки от кислых компонентов. Очищенный газ используется в топливной сети. [c.59]

Анализ работы действующих установок показывает, что в настоящее время на УКПГ наибольшая доля технологических потерь ДЭГ - до 80 % [5, 12] приходится на механический (капельный) унос гликоля из абсорберов с потоком осушенного [c.248]

Наконец, следует упомянуть, что Марруччи [20], работая на многосферном пленочном абсорбере, наблюдал на примере системы СОг — ЫаОН некоторые эффекты обновления поверхности типа рассмотренных в разделе 9.3. Полученные им результаты пока не совсем убедительны, так как эти эффекты имеют наибольшее значение только при очень высоких скоростях абсорбции, а при этом возможность образования бикарбоната вносит некоторую неопределенность в анализ данных. [c.141]

Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения (q=L/G, л/м ), высоты рабочей зоны абсорбера (Ь, м) и температуры i, °С), причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний АЛДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация Н,5 и СО, в регенерированном растворе амина, г/л 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА. [c.53]

В процессе подготовки к работе и во время выполнения анализа действовать согласно инструкциям к установке. Налить в абсорбер 50 мл поглотительного раствора углекислого натрия МагСОз. Полностью сжечь отобранный в пробоотборник образец в газовой фазе (рисунок 1j. (Внимание - Водород - чрезвычайно огнеопасный газ под давлением. Смотри дополнение А1.1.). Продуть пробоотборник от остатков образца, пропуская водород через нижний игольчатый вентиль в течение нескольких минут. Продувочные газы сжечь. [c.28]

На рис. 111.64 приведены данные, характеризующие эффективность работы системы абсорбер — деметанизатор — абсорб-цнонно-отпарная колонна применительно к одному из газоперерабатывающих заводов при повышении температуры в нижней кубовой части абсорбера-деметанизатора с 23 до 130 °С. Анализ этих данных показал, что зависимость, отражающая связь между величиной суммарных потерь пропана в системе н температурой низа абсорбера-деметанизатора, имеет экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при температуре около 100 °С. Экстремальный характер функций можно объяснить тем, что зависимость эта отражает действие двух противоположно направленных факторов, интенсивность которых определяется температурой низа абсорбера-деметанизатора (имеется в виду интенсивность роста потерь пропана с сухим газом абсорбера-деметани-затора и снижения потерь пропана с сухим газом АОК), Использование абсорбера-деметанизатора позволяет в данном случае сократить потери пропана на установке масляной абсорбции примерно на 30%, а также уменьшить в 2 раза нагрузку абсорбционно-отпарной колонны и в результате этого снизить теплоэнергС тические затраты на проведение процесса. [c.225]

Книга предспшвляет собой монографию, в которой освещаются результаты важнейших работ в области теории и практика абсорбции с соотве/жтвуюи ими выводами и рекомендациями автора. В монографии изложены физико-химические основы и методы расчета типовых абсорбционных процессов (изотермическая и неизотермическая абсорбция, абсорбция летучими поглотителями, абсорбция из многокомпонентных смесей, хемосорбция, десорбция) описаны основные типы абсорберов (поверхностные, пленочные, посадочные, барботажные, распыливаюш,ие аппараты), приведены их сравнение и показатели работы, рассмотрены схемы абсорбционных установок и их регулирования затронуты вопросы моделирования абсорберов. Заключительный раздел монографии посвящен примерам конкретных расчетов абсорбции кратко описано применение электронно-счетной техники для анализа и расчета некоторых абсорбционных процессов. [c.2]

За годы, прошедшие после выхода в свет моей книги Абсорбционные процессы в химической промышленности (Госхимиздат, 1951), теория и практика абсорбции газов получили дальнейшее развитие. Значительно увеличились производительность абсорберов и интенсивность их работы, внедрены или испытаны многие новые типы абсорбционных аппаратов. Проведены исследования, связанные с определением поверхности контакта и анализом массопередачн в абсорберах, а также с их гидродинамикой и некоторыми другими вопросами. В результате установлен ряд закономерностей, которые могут быть использованы при решении инженерных задач. [c.7]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология