Основные типы абсорберов

Основные типы абсорберов и десорберов [c.242]

Фиг. 97. Основные типы абсорберов. [c.371]

Изложенная цель по-разному достигается в основных типах абсорберов АТТ. [c.74]

Основные типы абсорберов [c.75]

Книга представляет собой второе, переработанное издание монографии (первое издание вышло в 1966 г.у, в которой освещаются результаты важнейших работ в области теории и практики абсорбции. В ней изложены физико-химические основы и методы расчета типовых абсорбционных процессов (изотермическая и неизотермическая абсорбция, абсорбция летучими поглотителями, абсорбция из многокомпонентных смесей, хемосорбция, десорбция) описаны основные типы абсорберов (поверхностные, пленочные, насадочные, барботажные, распыливающие аппараты), рассмотрены схемы абсорбционных установок затронуты вопросы моделирования абсорберов. Заключительный раздел монографии посвящен примерам конкретных расчетов абсорбции кратко описано применение ЭВМ для анализа и расчета некоторых абсорбционных процессов. [c.4]

Аммиачно-сернокислотный метод. Заключается в обработке бисульфита аммония серной кислотой. Выделяющийся диоксид серы направляют на производство серной кислоты, часть которой используют в этом процессе для разложения бисульфита аммония, а часть выпускают как товарный продукт. Схема очистки газов от диоксида серы аммиачно-сернокислотным методом с использованием в качестве основного аппарата абсорбера распылительного типа приведена на рис. 19. [c.57]

Очевидно, уменьшение времени контакта газа и жидкости в пенном аппарате с повышением скорости газа компенсируется, в основном, в этих системах увеличением высоты и турбулентности пенного слоя. В этом отношении пенный аппарат благоприятно отличается от других типов абсорберов, к. п. д. которых сильно снижается с повышением скорости газа. [c.149]

По уравнению (8. 1) рассчитывают также основные размеры абсорберов (десорберов) и других типов, имеющих определенную фиксированную поверхность контакта фаз. [c.244]

Для проведения процессов ректификации применяются аппараты разнообразных конструкций, основные типы которых ие отличаются от соответствующих типов абсорберов. [c.496]

Основные размеры абсорбера (например, диаметр и высота) определяют путем расчета, исходя из заданных условий работы (производительность, требуемая степень извлечения компонента и т. д.). Для расчета необходимы сведения по статике и кинетике процесса. Данные по статике находят из справочных таблиц, рассчитывают при помощи термодинамических параметров или определяют опытным путем. Данные по кинетике в значительной степени зависят от типа аппарата и режима его работы. Наиболее надежны результаты экспериментов, проведенных при тех же условиях. В ряде случаев подобные данные отсутствуют и приходится прибегать к расчету или опытам. [c.13]

Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры абсорбера некоторых явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, неизотермичность процесса и др.), которые в ряде случаев могут привнести в расчет существенные ошибки. Эти явления по-разному проявляются в аппаратах с насадками разных типов. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [3, 8]. [c.202]

После того как выбран тип абсорбера, приступают к его расчету. Обычно при расчете абсорберов заданы расход газа, его начальная и конечная концентрации, начальная концентрация абсорбента. В этом случае основными определяемыми величинами являются расход абсорбента L, диаметр D и высота Н абсорбера, его гидравлическое сопротивление АР. [c.83]

Ректификационные аппараты. Основными типами аппаратов для проведения процесса ректификации являются тарельчатые и насадочные колонны, которые по устройству принципиально не отличаются от тарельчатых и насадочных абсорберов, рассмотренных в гл. 16. Кроме того, в ряде случаев, в основном для ректификации под вакуумом, используют пленочные колонны. Все эти аппараты, в отличие от абсорберов, для снижения потерь теплоты покрывают тепловой изоляцией. [c.116]

Технологическая схема аммиачно-сернокислотного метода очистки газов от 80, с использованием в качестве основного аппарата абсорбера распылительного типа (APT) приведена на рис. 1.16. [c.106]

На рис. 1 показаны основные типы аппаратов для химических и физико-химических процессов, применяемые при различных вариантах агрегатного состояния. В системе газ + газ проводят высокотемпературные химические процессы, для которых применяются контактные аппараты, конверторы различных систем и трубчатые печи, а также процессы газоочистки. В системе газ-Ь -(-жидкость производят ректификацию, абсорбцию, мокрую газоочистку, а также многие химические реакции. При этом применяются колонные и башенные аппараты, с устройствами, обеспечивающими хороший контакт между жидкостью и газом. Для газов, хорошо растворимых в жидкости, когда достаточна небольшая поверхность контакта, процесс проводят в простейших аппаратах барботажного типа или в поверхностных абсорберах. [c.7]

Аэратор Вентури. В отличие от остальных типов абсорберов, основной средой является жидкость, которая последовательно проходит конфузор, горловину, диффузор. Газ подсасывается через сопла, установленные перпендикулярно горловине, на ее середине, в результате падения статического давления в ней. Максимальная поверхность газовых пузырьков образуется на расстоянии, равно-м 2,3 длины диффузора, а максимальный коэффициент массопередачи достигается в последней трети диффузора, где статическое давление возрастает. Для аэратора Вентури характерны очень большие удельные расходы жидкости, низкие скорости ее в горловине и высокое сопротивление. [c.64]

Сравнение различных типов абсорберов. Основными преимуществами насадочных абсорберов являются их небольшое сопротивление, возможность работы при изменении газовой нагрузки в широких пределах и небольшой брызгоунос. Однако в условиях сернокислотного производства они обладают тем недостатком, что требуют циркуляции больших количеств кислоты (до нескольких сот кубических метров в час) и отвода тепла в выносных холодильниках с невысоким [150—250 ккал/(м -ч- град)] коэффициентом теплопередачи. Кроме того, насадочные абсорберы при больших нагрузках по газу (десятки тысяч кубических метров в час) громоздки и требуют высоких капитальных затрат. [c.211]

Для извлечения паров фтористых соединений из газовых потоков водой применялись или были предложены абсорберы следующих основных типов. [c.130]

Почти во всех отраслях техники применяют сооружения и аппараты, основной технологический процесс в которых связан с перемещением жидкости или газа. Примерами такого оборудования могут служить теплообменные установки и аппараты (градирни, скрубберы, калориферы, радиаторы, экономайзеры и рекуператоры), газоочистные аппараты (электрофильтры, тканевые, волокнистые, сетчатые, слоевые и другие фильтры, батарейные и групповые циклоны), котлы, различные химические аппараты (абсорберы, адсорберы, каталитические реакторы, ректификаторы, выпарные аппараты и др.), промышленные печи (доменные, термические и др.), сушильные установки различных типов, атомные реакторы, вентиляционные и аспирационные устройства, системы форсунок. [c.3]

Анализ работы абсорберов различных типов в производстве ФА [23] показал возможность обеспечения санитарных норм по основным примесям в абсорбере с пенным режимом при работе на воде. Однако, согласно известным данным [25] и результатам нашего обследования производства ФА, антрахинона и ПМДА установлено, что пенные абсорберы работали неудовлетворительно (гидравлический режим не обеспечивался, они часто забивались продуктами реакции, и содержание выбрасываемых после них примесей значительно превышало санитарные нормы. Неудовлетворительная работа узлов санитарной очистки объяснялась и недостатками в работе узла выделения продуктов из ПГС, обусловливающими большой унос примесей из абсорбера. Поэтому требовалось выявление причин этих недостатков и не только по работе узла санитарной очистки, но и из-за экономических соображений, поскольку безвозвратно терялись ценные продукты. Повышенные концентрации примесей в газах, идущих на санитарную очистку, делали ненадежной и каталитическую очистку выбросов. [c.100]

Основными аппаратами для очистки газов растворами реагентов являются абсорбер тарельчатого или насадочного типа и отпарная колонна (десорбер). Абсорбер изготавливают нз углеродистой стали в пем имеется 15—20 тарелок или насадка из колец Рашига (высота насадки порядка 12 м). Диаметр колонны зависит от объема прп- [c.300]

На рис.5.2 приводится принципиальная схема и на рис.5.4 линейная схема блока стабилизации и абсорбции комбинированной установки ЭЛОУ-АВТ со вторичной перегонкой бензина (тип А-12/9) производительностью 3 млн.т/год сернистой нефти Ромашкинского месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Г аз после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н.к. - 85 ос, часть которой подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Абсорбентом для абсорбера 2-й ступени служит фракция 140-240 °С атмосферной части основной ректификационной колонны. [c.64]

Значительно более эффективными аппаратами являются прямоточные распыливающие абсорберы, в которых распыленная жидкость захватывается и уносится газовым потоком, движущимся с большой скоростью (20—30 м/сек и более), а затем отделяется от газа в сепарационной камере. К аппаратам такого типа относится абсорбер Вентури (рпс. Х1-29), основной частью которого является труба Вентури (см. стр. 60). Жидкость поступает в конфузор 1 трубы, течет в виде пленки и в горловине 2 распыливается газовым потоком. Далее жидкость выносится газом в диффузор 3, в котором постепенно снижается скорость газа, и кинетическая энергия газового потока переходит в энергию давления с минимальными потерями. Сепарация капель происходит в камере 4. [c.457]

Преимущество рассматриваемого типа абсорбера перед колонной с орошаемой стенкой заключается в том, что путь поверхности жидкости здесь достаточно короток, чтобы волнообразование отсутствовало без всякого специального добавления поверхностно-активных веществ. В то же время концевые эффекты малы, поскольку они ограничены лишь опорным стержнем и не оказывают воздействия на течение жидкости по основной поверхности. Анализ экспериментальных результатов достаточно прост, если растворяемый газ не взаимодействует в растворе (как рассмотрено выше) или вступает в мгновенную реакцию псевдопервого или псевдо-т-огр порядка [см. уравнение (111,17) или раздел П1-3-5], вследствие чего скорость абсорбции одинакова во всех точках поверхности. В других случаях анализ скорости абсорбции затруднен из-за сравнительной сложности гидродинамики потока по шаровой поверхности. Приближенное решение для умеренно быстрой реакции первого порядка было получено Дж. Астарита [c.87]

Для сравнения нами выбраны пленочные (с листовой насадкой), насадочные (с деревянной хордовой насадкой), барботажные (с провальными тарелками) и распыливающ ие (полые форсуночные) абсорберы, а также аппараты с псевдоожиженным слоем насадки с использованием в качестве абсорбента каменноугольного масла. Сопоставим основные показатели выбранных типов абсорберов. [c.6]

ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТИПЫ АБСОРБЕРОВ. СЁПАРАЦИОННЫЕ УСТРОЙСТВА [c.333]

Рассмотренные в этом разделе зависимости разработаны в основном для полых распыливающих абсорберов. Их применение для других типов абсорберов более сложно и еще мало исследовано. В скоростных прямоточных распыливающих абсорберах процесс осложнен переменной по длине аппарата скоростью газа. Разгон и дробление капель в форсуночном абсорбере Вентури изучалось в работе [60]. Было показано, что скорость капли в горловине составляет 17—24% от скорости газа. Аналогичное явление было установлено и для бесфорсуночного абсорбера Вентури [61]. Таким образом, можно считать, что во всех сечениях абсорбера скорость капель ниже скорости газа и существует некоторая относительная скорость капли, которая, по-видимому, и определяет процесс массопередачи. [c.551]

На рис. 55 приводится принципиальная схема блока стабилизации и абсорбции, используемого на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина (тип А-12/9) производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти Ромашкинского месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Газ после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С, коточая подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Избыток фракции н. к. — 85 °С выводится из системы. Абсорбентом для абсорбера II ступени служит фракция 140—240 °С, выходящая из осксзной ректификационной колонны атмосферной части. Насыщенный абсорбент из абсорбера II ступени насосом подается в основную ректификационную колонну. Сухой газ, выходящий с верха абсорбера II ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции во фракционирующем [c.149]

Основными аппаратами этаноламиновой очистки газов являются абсорбер и десорбер колонного типа с насадкой или тарелками. Технологическая схема типовой установки очистки углеводородных газов от сероводорода и диоксида углерода раствором моноэтаноламина приведена на рис. VI- . Производительность установки по сырью 170 тыс. т/год. [c.57]

Метод релаксации, рассмотренный применительно к расчету хеморектификации, отличается тем, что обладает медленной по сравнению с другими методами, но устойчивой сходимостью. Это обстоятельство позволяет поставить вопрос о создании алгоритма для расчета различных массообменных аппаратов и их комплексов (ректификационная колонна, абсорбер, экстрактор, испаритель, декантатор и т. д,). Основанием для создания такого алгоритма является то, что в основном алгоритмы расчета указанных аппаратов различаются описанием фазового равновесия, а также устойчивостью сходимости метода. Такой алгоритм позволяет рассматривать произвольные комплексы аппаратов различного типа, для расчета которых необходимо задать топологию системы и исходные данные [88]. [c.369]

Колонны и адсорберы. Ректификационные колонны — тарельчатого типа с клапанными тарелками. Абсорберы для очистки водородсодержащего газа и адсорберы-осущители — на-садочного типа. В качестве насадки используются кольца Рашига н цеолиты. Основные данные по колонной аппаратуре представлены в табл. 32. [c.76]

Перед конечной стадией процесса обработки—удалением двуокиси углерода — газ еще раз охлаждается и осушается. Абсорбер двуокиси углерода применяется в основном того же типа, что и в других процессах получения ЗПГ, т. е. для абсорбции кислых газов используются растворы аминов. Отработанный насыщенный растворитель подогревается, и поглощенная двуокись углерода отделяется в разделительной колонне для того, чтобы регенерированный раствор можно было использовать повторно. Содержание двуокиси углерода в газах снижается примерио от 17 до 0,5—1 об. %. [c.112]

Основной аппарат установки — реактор диаметром 3 м, заполненный катализатором АКМ или АНМ, — футерован изнутри жаростойким цементным покрытием с повышенными теплоизоляционными свойствами. Сырьевые теплообменники — кожухотрубчатые с плавающей головкой противоточные одноходовые, диаметр корпуса 1200 мм. Печь вертикально-секционного типа. Компрессор на оппозитной базе марки 2М16-32/35-60. Колонные аппараты с S-образными тарелками. Абсорберы для очистки газов тарельчатого типа, число тарелок— 13. [c.120]

Тепло, необходимое для отпарки нижнего продукта абсорбера - десорбера, сообщается теплоносителем фракции основной ректификационной колонны путем циркуляции через кипятильник 11 фракции 240-300 °С. Насыщенный абсорбент с низа фракционирующего абсорбера поступает через теплообменник в стабилизатор 5. Пары пропан-бутановой фракции с верха стабилизатора подаются в конденсатор-холодильник и емкость 3. Часть пропан-бутановой фракции из емкости 3 перекачивается на орошение верха стабилизатора, а избыток отводится с установки. Температура низа стабилизатора (около 180 oq) поддерживается циркуляцией стабильной фракции через трубчатую печь 12. На установке АВТ типа А-12/9 нагревательный змеевик расположен в радиантной камере печи атмосферной части. На некоторых установках в качестве теплоносителя для поддержания температуры низа стабилизатора применяется пар высокого давления (2,5-3,0 МПа). С низа стабилизатора стабильная бензиновая фракция н.к. - 85 °С направляется в теплообменники 6 и 8. Оттуда часть фракции н.к. - 850С через холодильник 7 [c.64]