Удельный расход поглотителя

Пример 16-5. Аммиак поглощается водой из газа (воздух) с начальным содержанием ЫНз 5 объемн. %, конечное содержание КНз в газе 0,27 объемн. %. Количество поступающего газа 10 000 м ч (при нормальных условиях). Общее давление газа Р = 760 мм рт. ст. Содержание ЫНз в поступающей на абсорбцию воде 0,2 вес.%, удельный расход поглотителя I = 1,18 кг/кг. Определить количество поглощенного аммиака, конечную концентрацию его в воде и построить рабочую линию данного процесса абсорбции. [c.569]

Тогда соотношение расходов фаз, или удельный расход поглотителя равен [c.104]

Скорости газа при захлебывании в данном случае очень малы вследствие повышенного давления в колонне и большого удельного расхода поглотителя. [c.49]

Описанная схема может быть как упрощена, так и усложнена. Если выделившуюся двуокись углерода вместе с парами воды сбрасывать в атмосферу, холодильник 2 над регенератором может быть исключен потребуется лишь подпитка свежей водой для ее компенсации. При очистке под низким давлением или при относительно низком удельном расходе поглотителя возврат энергии в турбине 5 незначителен, и от турбины можно отказаться, заменив ее дросселем. Схема существенно упрощается при использовании физического поглотителя, когда температура в регенераторе не отличается от [c.115]

Удельный расход поглотителя на 1 м удаленной двуокиси углерода определяется по уравнению [c.116]

Величина I, определяемая по уравнению (16-15), является удельным расходом поглотителя кг/кг инертного газа). [c.591]

При минимальном расходе поглотителя движущая сила н точке касания рабочей линии и линии равновесия равна нулю, при этом требуется абсорбер бесконечно большой высоты. С увеличением удельного расхода поглотителя уменьшается требуемая высота абсорбера, но возрастают расходы на десорбцию, на перекачивание поглотителя и т. д. Наивыгоднейший удельный расход поглотителя можно найти технико-экономическим расчетом. [c.592]

Оптимальный удельный расход поглотителя 1 ., может быть найден только с помощью технико-экономического расчета. [c.438]

Анализ уравнения (II1-77) убеждает в том, что коэффициент извлечения ф может быть повышен как путем увеличения поверхности, так и путем увеличения удельного расхода поглотителя. Можно найти оптимальное значение удельного расхода поглотителя, соответствующее минимальным материальным затратам при заданном коэффициенте извлечения (стр. 685). Обычно принимают значения /, соответствующие Л = 1,25—2. [c.225]

Пример 17-2. Определить минимальный удельный расход поглотителя при абсорбции аммиака водой в условиях примеров 16-5 (стр. 569) п 16-10 (стр. 586). [c.594]

Минимальный удельный расход поглотителя составляет [c.594]

Принятый в примере 16-5 удельный расход поглотителя I [c.594]

I — удельный расход поглотителя. [c.622]

Работа абсорбера с рециркуляцией аналогична работе абсорбера без рециркуляции при удельном расходе поглотителя и концентрации подаваемой жидкости лгз- Таким образом, учитывая, что для абсорбера без рециркуляции жидкости [c.216]

Рециркуляция газа. Схемы абсорбции с рециркуляцией газа показаны на рис. 61. Если фиктивный удельный расход поглотителя составляет I (по отношению к количеству свежего газа), а кратность циркуляции газа (отношение количества проходящего через абсорбер газа к количеству свежего газа) равна п , то для противотока можно получить соответственно при Афп и А=Пг. [c.217]

В случае противотока при одинаковом удельном расходе поглотителя (т. е. одинаковом А) и одинаковом Л ог. можно достигнуть более высокого значения ф. При одинаковом ф для противотока требуется меньший удельный расход поглотителя и, следовательно, получается более концентрированный раствор компонента. [c.220]

Удельный расход поглотителя, как показано выше (стр. 187 сл.), влияет на положение рабочей линии и, следовательно, на среднюю движущую силу. Если (при противотоке) заданы начальные концентрации газа и жидкости (г/J, х ) и коэффициент извлечения ф, то удельный расход поглотителя не может быть меньше некоторого минимального значения / п. Действительно, заданным условиям соответствует определенное значение г/ , которое можно найти из формулы (П1-74), и таким образом положение точки В (рис. 63,а) фиксировано. В зависимости от величины удельного расхода поглотителя рабочая линия будет поворачиваться вокруг точки В, причем точка А будет перемещаться по горизонтали, соответствующей у . Максимальный расход поглотителя соответствует достижению равновесия в точке Л, т. е. ее положению на линии равновесия (точка А ). Таким образом, минимальный расход поглотителя составляет [c.224]

Минимальный удельный расход поглотителя по формуле (III-102) составляет [c.226]

Если считать удельный расход поглотителя I постоянной величиной, то процесс может быть описан системой уравнений [c.285]

При расчете один из компонентов (обычно тот, для которого константа фазового равновесия т близка к удельному расходу поглотителя /) выбирают в качестве ключевого. Изменяя удельный расход поглотителя, можно сделать ключевым тот или иной компонент. Для ключевого компонента задаются степенью извлечения. [c.291]

На рис. 86 показана блок-схема расчета абсорберов со ступенчатым контактом с учетом неизотермичности приближенным методом. Исходными данными являются составы поступающих газа (Ку ) и жидкости (Худ,), удельный расход поглотителя /, число ступеней п, число единиц переноса на ступень N (для ключевого компонента), отношения А,-, температура поступающей жидкости Од,, теплоемкость жидкости с и дифференциальная теплота растворения Фу, а также значения у] в функции от Ху и . [c.297]

Удельный расход поглотителя составляет [c.577]

Абсорбция сероводорода. Исследования rfb абсорбции HgS мышьяково-содовым раствором проводились [170] на ситчатой тарелке (живое сечение 15,3%, диаметр отверстий 2 мм) с подпором пены. При удельном расходе поглотителя 18—20 л/м газа коэффициент массопередачи Кр с увеличением приведенной скорости газа в пределах 0,5—2 м/сек возрастал от 25 до 73— 80 кмоль м -ч -бар , что соответствует пропорциональности 11) в степени 0,5. При низких удельных расходах поглотителя (5— 10 л/м ) коэффициент Кр пропорционален а при высоких [c.580]

Принимая S2 пропорциональным рабочему объему абсорбера V an. а 5з пропорциональным удельному расходу поглотителя I, можно написать [c.685]

Оц = 0,0179 кмоль сек и = 0,101 кмоль/сек откуда удельный расход поглотителя [c.719]

Удельный расход поглотителя (считая на НаО) [c.727]

Удельный расход поглотителя (на стороне входа газа) [c.733]

Рассчитать барботажный абсорбер для поглощения углеводородов из смеси с инертным газом. Удельный расход поглотителя (масло) /=1д,/0 = 1,2. Давление в абсорбере 4 бар, температура 40 °С. Изменением температуры в абсорбере можно пренебречь. При расчете тарелок может быть принята схема полного перемешивания жидкости на тарелке. Содержание компонентов в поступающем поглотителе равно нулю (Х,дг=0). Содержание компонентов в поступающем газе, а также значения констант фазового равновесия т и числа единиц переноса на тарелку N составляют [c.735]

Однако уменьшение концентрации амина в растворе обусловливает увеличение удельного расхода поглотителя, что повышает как металлоемкость установки, так и удельные энергозатраты. [c.42]

Переход на ДГА позволил уменьшить удельный расход поглотителя почти на 40% и соответственно снизить расход водяного пара и электроэнергии. Потери от уноса паров поглотителя очищенным газом были примерно в 4 раза меньше, чем этаноламина и составляли около 1,6 кг на 1 млн. м газа. [c.55]

Влияние температуры и удельного расхода поглотителя на степень извлечения кислых компонентов из газа аналогично влиянию этих факторов на характер извлечения углеводородов из газовых смесей углеводородными абсорбентами. [c.80]

На рис. 3.3 приведены зависимости глубины очистки газа от НгЗ и СОг от удельного расхода селексола. Исходный газ содержал НгЗ —25, СОг—10, СОЗ —0,11 и тиолы —0,02%. Опыты проводили при давлении 3,6 МПа. Потребность водяного пара при регенерации раствора составляла 0,5 кг на кг кислых компонентов. Малый расход пара объясняется использованием для регенерации воздуха (в количестве 1 м на 1 м раствора), малой теплоемкостью раствора (почти вдвое мень- ше, чем у водного раствора амина) и меньшим удельным расходом поглотителя [65]1 [c.82]

Сравнение показателей установки при работе с различными поглотителями показал преимущество процесса Сульфинол по энергетическим затратам и удельному расходу поглотителя (табл. 3.8). [c.92]

Совместное решение этих уравнений позволяет найти выражение для определения минимального удельного расхода поглотителя [99] [c.310]

Удельный расход поглотителя [c.208]

М (м2-ч) [2]. Очевидно, что столь низкая плотность оро(шения в существующих на заводах бензольных скрубберах е способствует эффективности их работы. Увеличение же удельного расхода поглотителя приведет к снижению концентрации бензольных углеводородов в насыщенном масле, что весьма нежелательно из-за повышения нагрузки по маслу и пару на дистил-ляционную аппаратуру. [c.7]

Пленочные аппараты (например, скруббер с плоскопараллельной листовой насадкой), имея примерно такой же нижний допустимый предел плотности орошения б—6 м /(м -ч)], гораздо более эффективны, так как допускают значительное увеличение скорости газового потока, что приводит к повышению плотности орошения до 20—25 м7( М - Ч) при неизменном удельном расходе поглотителя (1,8—2 л/м газа). [c.7]

В противоточных абсорберах (см. главу XI), например, при одинаковой степени поглощения требуется меньший удельный расход поглотителя или при одинаковом его удельном расходе обеспечивается более ролное поглощение газа, чем при прямотоке и других видах взаимного движения фаз, [c.418]

Решая уравнение (Х-2) подбором или графически, можно найти оптимальное значение 5опт.. которому соответствует оптимальный удельный расход поглотителя [c.686]

Вычисление данных для построения рабочей линпи. Удельный расход поглотителя на входе газа в абсорбер [c.715]

Здесь теплоемкость газа с =38 кдж-кмоль -градг , а для теплоемкости жидкости с=62 кдж-кмоль -град , дифференциальной теплоты растворения Ф=АЪ ООО кдж кмоль, дифференциальной теплоты разбавления г=42 ООО кдж кмоль м удельного расхода поглотителя /=1,86 приняты средние значения с целью упрощения расчета. [c.733]

В интервале давлений и температур, при которых производят очистку газов, с повыщением давления и снижением температуры растворимость компонентов природных газов в физических поглотителях увеличивается. Поэтому очистку газов от кислых компонентов желательно вести при их высоких парциальных давлениях в газовой смеси. Этого можно достичь путем повыщения давления газа перед входом в абсорбер, однако повыщение давления газов приводит также к пропорциональному увеличению парциадьного давления углеводородов в смеси и способствует таким образом повыщению их растворимости в физических поглотителях. Поэтому при низких концентрациях кислых компонентов в смеси увеличение давления газа хотя и способствует уменьшению удельного расхода поглотителя, но недостаточно для повыщения эффективности процессов очистки газа, так как вследствие повышения растворимости углеводородов избирательность процесса остается на низком уровне. Кроме того, увеличивается выход газов низкого давления на установке. Для обеспечения получения кислого газа, отвечающего требованиям установок получения газовой серы, потребуется перед десорбером произвести многоступенчатую дегазацию насыщенного раствора, - что приводит к, [c.78]

В большинстве замеров степень насыш,ения раствора -ДЭА составляла 0,5—0,6 моль/моль, что несколько выше допустимого уровня. Снизить степень насыш,ения раствора ДЭА можно за счет повышения концентрации ДЭА или увеличения количества циркулируюш,его раствора. Расчеты, проведенные нами, показали, что для абсорбера очистки газОв дегазации оп-тихмальная концентрация раствора должна составлять около 20%. При этом соотношение раствор газ должно составить около 3 л/м [166]. Для процесса очистки газов стабилизации целесообразно увеличить количество циркулируюш,егО абсорбента до 100—ПО м /ч и абсорбцию проводить при удельном расходе поглотителя 6 л/м . [c.238]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология