Абсорбционно-отпарная колонна

АБСОРБЦИОННО-ОТПАРНАЯ КОЛОННА ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ [c.84]

Ниже приведены методика и рекомендации по расчету абсорбционно-де-сорбционной (абсорбционно-отпарной) колонны для разделения углеводородных газов методика и рекомендации по расчету холодильника абсорбента установки низкотемпературной абсорбции. [c.84]

По описанной схеме удается извлечь только около 50% имеющегося в исходном газе пропана. Для повышения степени извлечения сжиженных газов применяют абсорбционно-отпарную колонну (фракционирующий абсорбер), состоящую из двух секций разных диаметров. Верхняя секция меньшего диаметра служит абсорбером, сверху нее подается свежий абсорбент, а снизу поступает газ. В нижнюю секцию подводится тепло, в результате чего происходит выделение поглощенного абсорбентом метана, этана и пропана. Последний вновь поглощается свежим абсорбентом в верхней секции фракционирующего абсорбера. Таким образом сверху аппарата уходит сухой газ (метан и этан), а снизу насыщенный абсорбент. Применение абсорбционного метода позволяет извлечь из исходного сырья 70— 90% пропана, 97—98% бутана, весь пентан и более тяжелые компоненты. [c.166]

Технологическая схема абсорбционного разделения попутного газа с применением таких абсорбционно-отпарных колонн изображена на рис. 2. Исходный газ сжимают трехступенчатым компрессором / до 1,2—2 МПа в зависимости от содержания высших углеводородов. Затем он поступает в среднюю часть абсорбционно-от-парной колонны 2, орошаемой предварительно охлажденным абсорбентом (им обычно служат более тяжелые фракции бензина или лигроин). Верхняя часть колонны работает как абсорбер, причем из газа поглощаются полностью углеводороды С5 и высшие, около 95% бутанов и 70—80% пропана. Непоглощенные газы, состоящие в основном из метана и этана, можно использовать в качестве топливного газа или выделять из них метан, этан и пропан одним из рассмотренных выше методов. Процесс абсорбции [c.26]

Как видно из приведенных данных, основные потери углеводородов Сз имеют место с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Одновременно и стабилизатор не обеспечивает четкого раз- [c.273]

Сухой газ нз абсорбционно-отпарной колонны...... [c.273]

Абсорбционно-отпарная колонна для разделения углеводородных газов. ............ [c.3]

В переработке природных газов этот процесс получил наибольшее развитие в 50-е годы. Классическая схема масляной абсорбции включает абсорбер, абсорбционно-отпарную колонну (ЛОК), десорбер (рис. 52). [c.159]

Смесь альдегидов нагревается до 50° С в подогревателе и поступает в колонну, где в качестве верхнего продукта выделяется основное количество растворенных углеводородов и некоторое количество альдегидов. Верхний продукт поступает сначала в конденсатор, затем в сепаратор, где отделяется около 40% увлеченных альдегидов. Газ, содержащий остальное количество увлеченных альдегидов, поступает в абсорбционно-отпарную колонну, где улавливаются альдегиды. Абсорбентом в колонне 2 служат кубовые остатки, выделяемые в колонне 3. Стабильные продукты из колонны 1, сепаратора 1 и колонны 2 поступают в колонну 3 для отделения кубовых остатков — продуктов уплотнения, содержащих альдегиды Сд, ацетали, сложные эфиры и высококипящие углеводороды. Отпаренный альдегидный продукт конденсируется, охлаждается и отводится в промежуточную емкость. Часть альдегидного продукта подается на орошение колонны 3. Нижний продукт частично подается на орошение колонны 2, а избыточное его количество может быть переработано путем гидрирования. Из промежуточной емкости альдегиды вместе с водой, являющейся разделяющим агентом, подаются на колонну 4, где разделяются масляные альдегиды. Для разделения альдегидов могут использоваться или тарельчатые, или насадочные колонны. Сверху колонны отбирается изомасляный альдегид, который конденсируется, охлаждается и подается на дальнейшее использование (например, на гидрирование с целью получения изобутанола). Нижний продукт, содержащий н-масляный альдегид [c.129]

Состав насыщенного абсорбента из абсорбционно-отпарной колонны (вес. %) [c.207]

Рассчитать абсорбционно-отпарную колонну (АОК) абсорбционной установки, работающей по схеме Абсорбер — АОК — Десорбер . Состав питания АОК (насыщенный абсорбент из абсорбера) приведен в табл. 3.1. Производительность аппарата по сырью 0 = 87000 кг/ч. [c.84]

Схема материальных потоков абсорбционно-отпарной колонны показана на рис. [c.85]

Температура абсорбции зависит от заданной глубины извлечения компонентов. Чем выше глубина извлечения легких компонентов, тем более выгодно применять низкие температуры. Узел абсорбции состоит из собственно абсорбера, в котором происходит процесс поглощения компонентов абсорбентом, и десорбера, в котором из насыщенного абсорбента удаляются (отпариваются) извлеченные компоненты. В целях повышения эффективности извлечения целевых компонентов, разработан ряд комбинированных схем, включающих абсорберы с отпарной секцией, абсорбционно-отпарные колонны (фракционирующие абсорберы), двухступенчатые абсорберы и т. п. [c.111]

Рис. 5.5. Абсорбционная установка с абсорбционно-отпарной колонной 1-холодильники-конденсаторы 2-сепараторы 3-абсорбер 4-аб-сорбционно-отпарная колонна 5-теплообменники б-десорбер 7-насосы 8-трубчатая печь 9-емкости 1-сырой газ П-отбензиненный газ III-остаточный газ IV-несконденсировавшийся газ V-нестабильный бензин VI-углеводородный конденсат VII-насыщенный абсорбент VIII-тощий абсорбент 1Х-деэтанизированный конденсат

Высота абсорбционно-отпарной колонны. Полезная высота аппарата (рис. 3.4) [c.105]

Рассчитать пропановый холодильник тощего (регенерированного) абсорбента абсорбциоНно-отпарной колонны при следующих исходных данных количество абсорбента 01 = 90000 кг/ч начальная температура абсорбента / 1 = = 30 °С, конечная его температура "1=—10°С. Состав абсорбента (мольн. доли) [c.105]

Давление в абсорбционных аппаратах на отечественных установках НТА по разделению природных газов поддерживается до 5,5 МПа, при переработке нефтяных газов - до 4 МПа. Повышение давления в абсорбере приводит к увеличению извлечения легких компонентов газа, в результате чего возрастает нагрузка на верхнюю часть абсорбционно-отпарной колонны (АОК) и увеличиваются потери пропана и более тяжелых углеводородов сухим газом АОК. [c.139]

Чтобы разгрузить десорбер от наиболее легких компонентов, используют комбинированный аппарат - фракционирующий абсорбер, или абсорбционно-отпарную колонну (АОК), нижняя часть которой работает как десорбер, обеспечивая удаление наиболее легких компонентов из основного потока абсорбента, а верхняя как абсорбер, обеспечивая улавливание из газа тяжелых компонентов, отпаренных в нижней части, АОК включается в технологическую схему между абсорбером и десорбером. [c.195]

I - абсорбер 2 - емкость предварительно насыщенного абсорбента 3 - холодильник (пропановый испаритель) 4 - абсорбционно-отпарная колонна (АОК) 5 - воздушный холодильник 6 — водяной холодильник 7 — емкость для орошения 8 - десорбер 9 — трубчатая печь 10 — теплообменник II — гидравлическая турбина 12 — сепаратор 13 — фазный разделитель. Потоки I - сырой газ II - исходный раствор гликоля III — сухой газ IV — топливный газ V - нестабильный бензин VI — на регенерацию [c.195]

Вывод формул, применяемых при наличии нераспределяющихся компопентов в системе (см. рис. XIV- ), аналогичен выводу для одной колонны (см. главу VI). Для тяжелого нераспределяющегося компопепта в абсорбционно-отпарной колонне величины И (у .),, равны нулю, а произведение (vJJ [c.301]

Аналогично для легкого нераспределяющегося компопепта в абсорбционно-отпарной колонне = ( л ) = 0 и мо кно [c.301]

Формулу (6 ) для нераспределяющегося тяжелого компонента получают объединением уравнений (XIV,4) и (XIV,18). Для легкого нераспределяющегося компонента абсорбционно-отпарной колонны = (Ь ), = 0, (сгЛ = 0 и v i),, = FX.. [c.302]

Нераспределяющиеся компоненты ректификационной колонны находят при помощи следующих формул, которые выводят аналогично формулам для абсорбционно-отпарной колонны. Для тяжелого нераспределяющегося компонента ректификационной колонны (сг,), = О, = О и [c.302]

Достаточная степень конденсации тяжелых углеводородов достигается при использовании схемы с применением абсорбционно-отпарной колонны (рис. 5.5). [c.88]

Насыщенный абсорбент направляется в абсорбционно-отпарную колонну 4, которая состоит из трех секций верхней абсорбционной, средней отпарной и нижней - отгонного куба. Насыщенный абсорбент подается в верхнюю часть отпарной секции и стекает вниз. Выделившиеся из абсорбента пары проходят отпарную секцию, способствуя полному извлечению из абсорбента метана, этана и частично пропана, и поступают на абсорбционную секцию, где тощий абсорбент поглощает остатки тяжелых углеводородов. Метан и этан после сепаратора 2 выводятся с установки. Их используют на заводе в качестве топлива. [c.89]

Для процесса деэтанизации, протекающего в абсорбционно-отпарных колоннах, давление сходимости в абсорбционной секции берется такое же, как в абсорбере в отпарной секции колонны при использовании абсорбента с молекулярной массой 100 и 140— 160 — соответственно 1000 и 2000 фунт/дюйм . [c.61]

На отечественных ГПЗ давление в абсорбционных аппаратах установок НТА составляет обычно при переработке нефтяных (попутных) газов не более 4 МПа, при переработке природных газов — до 5,5 МПа. При выборе рабочего давления в абсорбционных системах ГПЗ принимают во внимание давление поступающего на завод газа, рабочее давление, при котором достигается оптимальное извлечение товарной продукции давление в магистральном газопроводе, предназначенном для транспортирования очищенного газа потребителям. В СССР начальное давление в магистральных газопроводах составляет 5,4 или 7,4 МПа. Поэтому в абсорбционных аппаратах установок НТА можно в принципе поддерживать примерно такое же давление, как в магистральном газопроводе. Однако повышение давления в аб- сорбере имеет свои недостатки, и в частности приводит к увеличению извлечения легких нежелательных углеводородов, в результате чего количество газа в абсорбционно-отпарной колонне возрастает, что может привести к увеличению потерь пропана и более тяжелых углеводородов с сухим газом АОК. [c.207]

Первый вариант (рис. П1.52) — регенерированный абсорбент смешивается с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны 4 и вместе с ним поступает в пропановый испаритель 5. В результате контакта этих потоков регенерированный абсорбент насыщается легкими углеводородами с одновременным съемом тепла абсорбции. После этого насыщенный (балластом) регенерированный абсорбент отделяется в сепараторе 6 от свободного газа и подается на верхнюю тарелку абсорбера и АОК. [c.212]

Третий вариант (рис. II 1.54) — один поток регенерированного абсорбента насыщается легкими углеводородами за счет смешения с сухим газом абсорбера 3 и после охлаждения и пропановом испарителе 7 и отделения от газа в сепараторе S подается на верхнюю тарелку абсорбера 3. Другой поток регенерированного абсорбента насыщается легкими углеводородами в результате смешения с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны 4 и после охлаждения в пропановом испарителе 5 и отделения от газа в сепараторе 6 подается на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны 4. [c.213]

При неудовлетворительной организации режима работы абсорбционно-отпарной колонны содержание целевых углеводородов (пропана и др.) в сухом газе АОК увеличивается, что приводит к уменьшению производства ШФУ, поскольку больше целевых углеводородов попадает в топливный сухой газ. [c.227]

Для улучшения работы газовых блоков рекомендовано изменить перераспределение потоков нестабильного катализата, подавая его полностью иа верх1нюю тарелку, понизить температуру абсррбдии в абсорбционно-отпарной колонне до 10—15 °С и увеличить флегмовое число в стабилизаторе с 3 до 9. [c.275]

В процессе массообмена целевые компонентЕ,г из газовой фазы переходят в жидкость. Насыщенпый абсорбент из абсорбера 2 поступает в абсорбционно-отпарную колонну (АОК), в нижнюю часть которой подводится теплота для отпарки метан-этановой фракции, а в верхнюю часть подается абсорбент для улавливания из паров отпарки пропана. [c.160]

Кубовая жидкость десорбера 4 через дроссельный вентиль, снижающий давление почти до атмосферного, поступает во второй десорбер 7. Здесь из нее отгоняются углеводороды Сз и выс-нп1е (так называемый газовый бензин), которые после конденсации в аппарате 8 стекают в сборник 9. Часть газового бензина поступает па орошение колониы 7, а остальное количество выводят из системы в виде готового продукта или направляют на дальнейшее выделение пентанов. Кубовая жидкость из десорбера 7 представляет собой регенерированный абсорбент. Он охлаждается в теплообменнике 10 и холодильнике 3, после чего возвращается на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны 2. [c.27]

Насыщенное меркаптанами масло отводится с кубовой части абсорбера OI, объединяется с конденсатом из трехфазного сепаратора В02 и поступает в емкость дегазации В04, где происходит выделение легких углеводородов за счет понижения давления до 3 МПа. Газ дегазации поступает на вторую ступень компрессора, а частично дегазированный абсорбент подогревается в рекуперативном теплообменнике Е06 до 15 °С и направляется на 11-ю тарелку абсорбционно-отпарной колонны (АОК) С02, работающей в режиме деэтанизации. Давление в деэтанизаторе 1,3 МПа. Деэтанизатор состоит из 44 клапанных тарелок. На верхнюю тарелку подается регенерированное масло, охлажденное до минус 30 °С. Метан-этановая фракция с верха деэтанизатора поступает на первую ступень компрессора, после чего подается на вход емкости дегазации В04. Масло в нижней части деэтанизатора подогревается парами, поступающими из ребойлера Е11. Теплота подводится в ребойлер двумя теплоносителями паром низкого давления и дебутанизи-рованным маслом. [c.50]

KrJ — абсорбер К-2 — абсорбционно-отпарная колонна (АОК) К-3 — десорбер Г-/— Т-7, Т-9 — теплообменники Т-8 — кипятильник АОК X-I — X-3 — пропановые испарители Х-4—Х-6 — воздушные холодильники -J- -4 — сепараторы Е-1, Е-2 — еикости П-1 — трубчатая печь [c.52]

На рис, 313 представлена схема типовой установки стабилизации конденсата с ректификацией. Частично выветренный нестабильный конденсат, поступающий с установки НТС, дросселируется и поступает в сепаратор 1, Отсепарированная жидкость разделяется на два потока один направляется в рекуперативный теплообменник 2, нагревается и поступает в абсорбционно-отпарную колонну (АОК) 3 в качестве питания другой - без нагрева в качестве холодного орошения - поступает в верхную часть АОК, В АОК поддерживается давление 1,9-2,5 МПа, температура в верхней части 15-20 °С, в нижней -170-180 °С, Верхним продуктом АОК является фракция, состоящая, в основном, из метана и этана (III), кубовым продуктом -дезтанизированный конденсат. Обычно газ сепарации обьединяют с верхним продуктом АОК и после дожатия направляют в магистральный газопровод. Дезтанизированный конденсат из АОК направляется в стабилизатор 5, работающий по схеме полной ректификационной колонны. При этом из верхней части колонны отбирают пропан-бутановую фракцию (ПФБ) либо широкую фракцию легких углеводородов (ШФЛУ) IV, а из нижней части колонны отводят стабильный конденсат II. Давление в стабилизаторе составляет 1-1,6 МПа, В качестве кипятильников колонн используют огневые печи. [c.52]

С верха абсорбера 1 отводят сухой газ, с низа — насыщенный абсорбент, который представляет собой смесь тощего абсорбента с извлеченными углеводородами. Сухой газ направляют потребителям, насыщенный абсорбент подают в питательную секцию абсорбцнонно-отпарной колонны 2 (узел деметанизации, деэтанизации). В абсорбционно-отпарной колонне (АОК) из насыщенного абсорбента удаляют легкие углеводороды (метан и этан). Для сокращения потерь пропана с сухим газом АОК и обеспечения наиболее полной деэтанизации насыщенного абсорбента на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны подают регенерированный абсорбент, а в нижнюю кубовую часть АОК подводят тепло. С верха АОК выводят сухой газ (метан, этан и небольшое количество пропана), с низа — деэтанизированный насыщенный абсорбент. Сухой газ используют в качестве топлива, а деэтанизи- [c.203]

Широкая фракция углеводородов Сз+высшие (ШФУ) конденсируется в воздущном (или водяном) холодильнике 7 н пЪступает в рефлюксную емкость 9, из которой часть ШФУ подают в качестве орощения на верхнюю тарелку десорбера 3, а избыток направляют на газофракционирующую установку для производства индивидуальных углеводородов или соответствующих фракций сжиженных газов. Тепло в нижнюю часть десорбера 3 подводят замечет циркуляции абсорбента, стекающего с нижней тарелки десорбера, через подогреватель 10. Регенерированный абсорбент выводят с низа десорбера 3, охлаждают в рекуперативных теплообменниках 4 и 5 и в холодильниках 6 и 8, после чего подают в абсорбер 1 и абсорбционно-отпарную колонну 2. [c.204]

Одним из возможных способов повышения эффективности работы установок НТА является организация процесса абсорбции с подводом тепла в нижнюю часть абсорбционной колонны. В результате этого снижается нагрузка абсорбционно-отпарной колонны и сокращается количество низконапорного газа, получаемого при деэтанизации насыщенного абсорбента в АОК. При наличии в насыщенном абсорбенте большого количества метана и этана ухудшается работа АОК, увеличиваются потери пропана с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Установлено, что при деметаниза-цин насыщенного абсорбента непосредственно в абсорбере деэтанизацию насыщенного абсорбента можно проводить по ректификационной схеме — применение ее позволяет сократить в ряде случаев затраты на регенерацию абсорбента на 18—40% [105]. [c.222]

На рис. 111.64 приведены данные, характеризующие эффективность работы системы абсорбер — деметанизатор — абсорб-цнонно-отпарная колонна применительно к одному из газоперерабатывающих заводов при повышении температуры в нижней кубовой части абсорбера-деметанизатора с 23 до 130 °С. Анализ этих данных показал, что зависимость, отражающая связь между величиной суммарных потерь пропана в системе н температурой низа абсорбера-деметанизатора, имеет экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при температуре около 100 °С. Экстремальный характер функций можно объяснить тем, что зависимость эта отражает действие двух противоположно направленных факторов, интенсивность которых определяется температурой низа абсорбера-деметанизатора (имеется в виду интенсивность роста потерь пропана с сухим газом абсорбера-деметани-затора и снижения потерь пропана с сухим газом АОК), Использование абсорбера-деметанизатора позволяет в данном случае сократить потери пропана на установке масляной абсорбции примерно на 30%, а также уменьшить в 2 раза нагрузку абсорбционно-отпарной колонны и в результате этого снизить теплоэнергС тические затраты на проведение процесса. [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология