Тарелка практическая,

А. Пусть состав жидкости на каждой тарелке практически однороден, т. е. отсутствует его систематическое изменение по длине тарелки из-за движения жидкости перекрестным током по отношению к газу. Это может быть, когда высота пены на тарелке больше диаметра колонны или когда жидкость стекает через те же отверстия, через которые проходит газ (на тарелках без перетоков), а не движется по отношению к нему перекрестным током. В таких случаях состав жидкости, уходящей с нижней тарелки (он задан), не отличается от ее состава в любой точке пены на тарелке. Изменение состава газа на тарелке не известно и им приходится в начале расчета приближенно задаваться. Значение На (где а — межфазная поверхность в единице объема жидкости), соответствующее составу жидкости и среднему составу газа, определяется методами, подобными тем, которые были использованы в главе VI для проточных абсорберов, на основе значений ка, к1 и а, определяемых, как указано в главе IX. Общая скорость абсорбции на тарелке равна произведению На на общий объем [c.199]

Интересно отметить, что в процессе исследования алгоритма было выявлено, что при задании нереальных условий разделения наблюдается резкое увеличение количества пара на первых итерациях, однако условия по качеству не выполняются. Последнее обстоятельство является удобным признаком прекращения вычислений или коррекции задания. Было установлено также, что эффективность тарелки практически не влияет на сходимость. Это подтверждают данные, приведенные в табл. 7.6. [c.335]

Уравнение (IV, 349) может использоваться лишь как ориентировочное, поскольку в области I гидродинамический режим работы тарелки отличается большой неустойчивостью и сопротивление ее сильно колеблется. Однако это не имеет большого и практического значения, так как колонны с клапанными тарелками практически не работают в области И. [c.372]

Если на тарелке имеет место градиент концентраций жидкости по ходу ее движения, то газ (пар) непосредственно над жидкостью в различных точках тарелки будет разного состава. Из литературы известно, что вследствие высокой турбулизации газового (парового) потока газ (пар), подходя к следующей тарелке, практически полностью перемешан его концентрация под тарелкой постоянна по сечению колонны [c.343]

При относительно небольших скоростях газа (пара) и их увеличении вплоть до скоростей, отвечающих точке А, жидкость на тарелке практически не удерживается. Соответствующий режим движения фаз называется режимом смоченной тарелки . В этой области сопротивление тарелки несколько превышает сопротивление сухой тарелки вследствие того, что часть сечения отверстий т занята стекающей жидкостью. При различном орошении гидравлическое сопротивление тарелки в логарифмических координатах выражается в виде пря- [c.251]

Физический унос можно уменьшить, если газ вводить не непосредственно над кубовой жидкостью, а несколько выше, то есть под вторую - четвертую ректификационную тарелку отгонной секции (счет снизу). В этом случае газ, унесенный жидкой фазой из зоны нефтяного газа на нижерасположенные тарелки, практически выделяется из жидкости. Кроме того, на 6-ти нижерасположенных тарелках достигается фазовое равновесие, в связи с чем дополнительно уменьшается содержание легких компонентов в стабильной нефти. Колебания рабочего режима будут также иметь гораздо меньший масштаб отрицательного влияния на процесс стабилизации нефти. [c.48]

ЭВМ менее чем за 2 мин выдает высоту тарелки практически для любого числа пятен на хроматограмме. Приближенное стандартное отклонение высоты тарелки для десяти проб, нанесенных на одну пластинку в виде линий, составляет менее 1,5%. Такое же определение, выполненное вручную, занимает несколько часов, а получаемое при этом стандартное отклонение превышает 10% измеряемых величин. [c.222]

Во время рабочего периода перемешивание сорбента между тарелками практически не происходит, оно возникает в основном во время его транспортировки и является функцией частоты пульсации, с уменьшением которой Е пропорционально падает. Тогда число ячеек идеального смешения, определяемое с помощью уравнения (19), будет постоянно прп различном вре- [c.104]

Рассмотренный пример был специально выбран так, чтобы наблюдалось максимальное расхождение результатов расчета по уравнениям массопередачи и теоретической тарелки. Значительная разница между движущими силами Ах, и Ауг в нижнем сечении укрепляющей секции колонны в данном случае обусловлена большой разностью температур поступающего в колонну пара и стекающей жидкости (Д =35°С). В обычных условиях разность тем ператур пара и жидкости значительно меньше ( 5°С). Поэтому результаты расчетов по уравнениям массопередачи (при обоих способах выражения движущих сил) И по уравнениям теоретической тарелки практически совпадают, причем совпадение будет тем ближе, чем больше высота колонны (в единицах переноса массы или в числах теоре тических тарелок). [c.113]

В системе координат X — К это уравнение представляет прямая с наклоном Л/С (рис. 1-60). На диаграмму наносится также изотерма равновесия. Как и при ректификации, ступени между рабочей линией и кривой равновесия представляют ступени экстракции. Это — теоретические ступени, соответствующие теоретическим тарелкам. Практически же ступени лишь приближаются к теоретическим. [c.523]

Мы ВИДИМ, ЧТО независимо от скорости высота тарелки практически не меняется, и малые значения К обеспечивают экспрессную хроматографию. [c.92]

Из теории тарелок следует, что пробы не должны превышать емкость сдоя по длине одной теоретической тарелки. Практически [c.69]

Недостатком всех описанных схем является то, что они в ка-кой-то мере связаны с температурой паров на верхней тарелке колонны эта температура, как мы уже говорили, изменяется после того, как нарушение режима распространится на всю колонну. Чтобы уменьшить влияние запаздывания, рекомендуется чувствительный элемент регулятора (термометр) устанавливать не на верхней тарелке, а ниже — на 4—5-й тарелке свер.ху. На этих тарелках практически получаются наибольшие изменения температуры при небольших изменениях состава жидкости. [c.97]

Высота слоя жидкости на тарелке практически изменяется в незначительных пределах и составляет йт == 40 -4- 60 мм. [c.479]

Как видно из табл. 2, при выбранных наклонах градиент газожидкостного слоя по всей поверхности тарелки практически отсутствует. Отмеченные отклонения находятся в пределах ошибки измерения. Это указывает на то, что наклон по сливу жидкости не нарушает условий равномерности работы тарелки в сравнении с горизонтальной. [c.59]

Для того, чтобы капли из соседних отверстий не сливались друг с другом, шаг между отверстиями должен составлять 1,5< к (где йк — диаметр капли, образующейся на кромке отверстия тарелки). Практически чаще всего принимается (3— —4) 0. [c.273]

В своем теоретическом исследовании Глюкауф [3 ] определил эффективность колонки, необходимую для получения любой степени разделения двух соединений, находящихся в пробе в любой пропорции. Абсолютное разделение возможно только при бесконечно большом значении N, поскольку согласно теории распределения некоторое количество вещества всегда присутствует в каждой теоретической тарелке. Практически требуется лишь такое число тарелок, которое достаточно для уменьшения степени взаимного загрязнения пиков до определенного, выходящего за пределы детектирования уровня, устанавливаемого самим экспериментатором. Данное Глюк-ауфом теоретическое обоснование метода расчета числа теоретических тарелок сложно, но методика применения разработанного им расчетного графика, представленного на рис. 1У-5, проста. [c.105]

Расстояние между тарелками практически принимается в пределах от [c.525]

При скорости газа в колонне до 0,6 м/сек (рис. 2, а) коэффициент массопередачи К мало зависит, а к. п. д. тарелки практически не зависит от межтарельчатого расстояния из-за незначительного уноса. С ростом скорости газа влияние межтарельчатого расстояния увеличивается. При небольшой плотности орошения [c.81]

При достаточно большом расстоянии между тарелками практически все капли жидкости успевают осесть, даже в случае их большого содержания в парах. Поэтому при увеличении расстояния между тарелками допускается рост скорости паров при сохранении к. п. д. постоянным. [c.277]

В режиме однократной ректификации (рис. 32) азотная флегма из нижней колонны не отбиралась, кубовая жидкость (по составу равная воздуху) поступала на верхнюю тарелку ВК. Содержание кислорода на верхних тарелках практически не изменялось. Для проверочного расчета процесса ректификации от верхнего сечения колонны потребовалось бы измерить концентрацию отходящего азота, содержащего 7,4% Оз, с точностью порядка 0,001 мол. % Ог, что не могло быть обеспечено существующими приборами. Поэтому расчет производился от измеренного на 38-й тарелке состава пара вверх и вниз по колонне. Малое изменение концентраций на верхних тарелках и большое содержание аргона (до 40%) в режиме однократной ректификации [c.119]

Можно отметить следующие особенности режима работы струйных тарелок, включая тарелки с отбойниками. Область повышенного уноса жидкости на этих тарелках практически отсутствует и предельные нагрузки определяются главным образом захлебыванием, которое в данном случае характеризуется нарушением прямоточного движения пара и жидкости в результате образования зоны уплотненного потока над переливом (струйная тарелка) или около отбойников (струйная тарелка с отбойниками). Нарушение прямотока приводит, в свою очередь, к резкому накоплению жидкости на тарелке и, следовательно, к резкому повышению давления в колонне. [c.113]

Распределенный, или упорядоченный, слив жидкости, организуемый на рассматриваемых противоточных тарелках, повышает гидродинамическую устойчивость тарелки, практически устраняет градиент жидкости на ней, что обеспечивает равномерный профиль скорости движения газа по сечению аппарата. [c.137]

При противоточном режиме движения фаз по колонне жидкость с нижележащей тарелки попадает на вышележащую только за счет уноса газом. Движение этого небольшого количества жидкости вместе с газом через подклапанные отверстия в полотне тарелки практически не влияет на [c.177]

Было показано [95], что расстояние между ситчатыми тарелками практически не влияет на эффективность их работы. Для колпачковых тарелок влияние расстояния между тарелками значительно больше вследствие большей величины уноса. По-видимому, для систем, подобных изученной в данной работе, расстояние между ситчатыми тарелками, превышающее некоторую величину (в данном случае более 152 мм), не оказывает влияния на к. п. д., хотя для других систем расстояние между тарелками имеет значительно большее значение. [c.421]

В реальной колонне число тарелок принимают в 1,5—2 раза больше теоретического, так как достичь полного обогащения на тарелке практически не удается по целому ряду причин неравномерная работа тарелки по сечению, унос жидкости на расположенную выше тарелку, недостаточное время контакта и т. п. [c.31]

При достаточно большом расстоянии между тарелками практически все капли, жидкости успевают осесть, даже в случае их большого содержания в парах. Поэтому при увеличении расстояния между тарелками допускается рост скорости паров при сохранении к. п. д. постоянным рис. 88). Большая скорость паров приводит к соответственно большому пенообразованию на тарелках, что намного увеличивает поверхность контакта паровой и жидкой фаз и соответственно повышает к. п. д. ректификационной тарелки. Поэтому к. п. д. ректификационных колонн с большим расстоянием между тарелками обычно всегда больше, чем у колонн с малым расстоянием между тарелками. Благодаря допустимой большой скорости паров, колонны с большим расстоянием между тарелками имеют большую производительность, чем коло нны такого же диаметра, о с меньшим расстоянием между тарелками. [c.318]

На реальных тарелках практически никогда не достигается к. п. д. 100%, что возможно для идеальных тарелок обычно к. п. д. составляет 50—90% . Это вызвано, во-первых, тем, что перемешивание пара и жидкости в большинстве случаев не является совершенным, и, во-вторых, тем, что пар, особенно при больших скоростях, увлекает брызги жидкости на вышележащую тарелку. Кроме того, колонны, как правило, работают не с бесконечным флегмовым числом, а с конечным, так как целью любой ректификации является получение дистиллята. Как показал Аншюц [133], коэффициент полезного действия тарелок может быть учтен при графическом построении теоретических ступеней разделения по методу Мак-Кэба и Тиле. [c.97]

Характерная зависимость между этими величинами иллюстрируется на рис. 7. 12. Из представленного графика следует, что зависимость Д р = / ш) имеет различный характер для различных режимов. При увеличении скорости газа (при прочих равных условиях) вплоть до значения, характеризующего точкой А, жидкость на тарелке практически не удерлспвается. Дальнейшее увеличение скорости газа в пределах от точки А до точки Б сопровождается накапливанием жидкости па тарелке и образованием пены. [c.213]

Принципиально общим для всех тарельчатых колонн является требование, чтобы расстояние между тарелками практически исключало унос жидкости. При слишком близком располон ении тарелок поток пара уносит частицы жидкости на вышележащую тарелку, что существенно снижает коэффициент полезного действия тарелок. По сравнению с колонками других типов, недостатком тарельчатых колонок являются высокое гидравлическое сопротивление проходу паров н значительная задержка. Торман [14] приводит следующую характеристику тарельчатых колонок [c.383]

Высота слоя жидкости на тарелке практически изменяется в незна- [c.514]

Приведенные данные позволяют сделать вывод о том, что решающим фактором для градиента уровня жидкости является плотность орощения тарелки (количество жидкости, проходящее по тарелке в час, отнесенное к длине всего периметра слива ее с тарелки). При плотности орошения 15 и 30 фациент составляет 1-2 мм, но при повышении плотности орошения до 50 и выше резко возрастает и составляет уже заметную долю от общей высоты слоя жидкости (25 мм против 70 мм). Это ведет к тому, что основная барботажная зона смещается в направлении слива жидкости (там, где слой жидкости меньше), а со стороны входа жидкости на тарелку пар через нее не барботирует, т.е. часть тарелки практически не работает. Расчеты показывают, что доля неработающей части тарелки в таких случаях может достигать 30-40% от общей рабочей площади тарелки. По рекомендации И.А. Александрова [26], условием равномерной и устойчивой работы тарелки является А/АРсух <0,5 (где А - фадиент уровня жидкости, мм Д сух - гидравлическое сопротивление сухой тарелки, мм рт. ст.). [c.513]

Из табл. 14 можно заключить, что минимальный расход тепла, при котором на верху колонны получаются пары состава уд = 0,633, составляет В/ = 158,8 ккал/кг. При этом уже на 18-й тарелке практически достигается предельный состав парового потока уд = 0,633. Однако, если увеличить приблизительно в полтора раза минимальный приток тепла в кипятильник и довести его до В// = 236 ккал/кг, то желательный состав паров будет достигнут уже на 9-й тарелке. Дальнейшее даже очень большое увеличение расхода тепла в кипятильнике уже не вызывает столь резкого снижения числа необходимых тарелок, которое даже для бесконечно большого значения B/R остается на уровне шести тарелок. Совершенно ясно, что и в данных случаях работы с увеличенным B/R сырье подается в колонну не в насыщенном, а в недогретом до точки кипения состоянии. Здесь уместно заметить, что вообще питание отгонной колонны несколько недогретым до начала кипения сырьем является практически часто встречающимся способом подвода сырья. [c.226]

Считается, что контакт, необходимый для достижения равновесия между жидкой И паровой фазами, должен происходить на теоретической тарелке. Практически это условие не может бьт создадо. и равновесие в системе не устанавливается. Поэтому в парах над тарелкой содержится больше высококипящего компонента, а в жидкости на тарелке больше низкокипящего ioмпoнeнтa, чем это было бы при идеальных условиях равновесия. Учитывая это, вводят отношение степени изменения состава фаз на практической тарелке к изменению состава фаз на теоретической тарелке, коэффицаёМом [c.73]

Ниже (стр. 89) будет показано, что для увеличения движущей силы процесса массопередачи в колоннах с перекрестным током следует уменьшать возможность перемешивания жидкости при ее движении по тарелке. Простейшим решением этой задачи является установка на тарелке лабиринтов из перегородок. Однако следует помнить, что жидкость на тарелке движется за счет разницы гидравлических уровней, а увеличение длины пути увеличит сопротивление потоку. В конечном итоге это требует увеличения разницы гидравлических уровней. Последнее, в свою очередь, увеличит разницу в толщине слоя жидкости, преодолеваемого барботирующим паром. Появляется опасность неравномерной работы тарелки, так как пар естественно будет стремиться к барбо-тажу через меньший слой жидкости. С этой точки зрения необходимо иметь малую разницу уровней жидкости на тарелке. Практически указанное противоречие разрешается следующим образом в случае малых диаметров колонн (до 0,5—0,7 м) нет опасности неравномерной работы тарелок, поэтому желательна установка лабиринтов, увеличивающих путь жидкости при средних диаметрах (1—2,5 м) установка лабиринтов нецелесообразна и, наконец в случае больших диаметров (3 и больше) желательно сокращать длину пути жидкости установкой сливных устройств в центре тарелки. [c.44]

Распределительная хроматография, которая для этой цели и с таким эффектом использовалась Мартином и Сйнджем, принципиально может рассматриваться как своеобразный вариант противоточной экстракции, при проведении которой экстрагируемое соединение распределяется между двумя жидкими фазами, одна из которых закреплена на твердом носителе (этой фазой в методике с обращенными фазами является менее полярная жидкость), в то время как другая движется в заданном направлении. Имеется ряд теоретических подходов к исследованию процессов, происходящих в колонке при распределительной хроматографии [1—4а] они основаны на концепциях дистилляционного процесса. Хроматографическая колонка условно разбивается на ряд секций, сравнимых с гипотетическими дистилляционными тарелками, и предполагается, что каждая тарелка эквивалентна одному экстракционному сосуду одноступенчатого процесса. По мере проведения процесса вещество распределяется между двумя фазами и подвижная фаза, содержащая это вещество, переносит его с одной тарелки на другую. Теория хроматографического процесса, основанная на этой концепции, очевидно, очень близка к теории противоточного распределения Крейга. Однако, если в прерывном процессе, осуществляемом на аппарате Крейга, может достигаться истинное равновесие, то в колоночной распределительной хроматографии достичь равновесия на каждой тарелке практически невозможно. Для того чтобы обойти это осложнение, Мартин дал другое определение тарелки в хроматографии. Следуя Мартину, можно определить хроматографическую тарелку как слой, в котором отношение усредненных концентраций распределяющегося вещества в неподвижной фазе и в элюате, вытекающем из этого слоя, соответствует отношению, достигаемому при равновесии в системе. Высота тарелки обозначается как высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ). [c.32]

При выводе основных уравнений ректификации мы исходили из наличия равновесия между фазами на каждой тарелке. Практически, в реальных колоннах, полного равновесия на тарелках не достигается и содержание низкокипяш,его компонента в парах оказывается всегда меньше равновеского. Благодаря этому вычисленное число теоретических тарелок, для заданных условий ректификации, оказывается недостаточным. Чтобы найти практически нужное количество тарелок ректификационной колонны для разделения смеси в реальных условиях ее работы, нужно учитывать коэфициент полезного действия тарелки, численное значение которого колеблется около 0,6—0,8. Деля теоретическое число тарелок колонны на коэфициент полезного действия тарелки, получим количество тарелок, фактически необходимое для разделения смеси. [c.30]

В тарельчатых колоннах, как это мы видели выше, всегда имеет место значительная разность давлений у основания и вершины колонны благодаря наличию столба жидкости на тарелках, причем общая разность давлений будет тем больше, чем больше число тарелок в колонне и чем больше уровень жидкости на каждой тарелке. Практически сопротивление тарельчатых колонн выражается величиной 1—2 лг водяного столба. Вследствие этого, рапример, при разрежении 600 мт рт. ст. у вершины колонны, разрежение у основания падает до 450—500 мм. [c.528]

Установлено в процессе ректификации смеси спирт — вода, что эффективность тарелки практически не зависит от скорости пара (при йУ>18 м1сек), но увеличивается при увеличении степени циркуляции. В целом эффективность тарелки с циркуляцией жидкости меньше, чем ступени типа теплообменника, испытанной ранее [1]. Однако при повышении степени циркуляции это различие уменьшается, При степени циркуляции > 3 эффективность обеих конструкций тарелок примерно одинакова. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология