Число ступеней в абсорберах, методы

Число ступеней экстракции может быть определено графически тем же методом, которым определяется число тарелок абсорбера, [c.254]

При расчете абсорберов со ступенчатым контактом определяют необходимое число ступеней. Для этого можно пользоваться методом эквивалентной противоточной ступени, методом расчета по ступеням, графическим и аналитическим методами. Ранее широко пользовались методом [c.227]

На рис. 86 показана блок-схема расчета абсорберов со ступенчатым контактом с учетом неизотермичности приближенным методом. Исходными данными являются составы поступающих газа (Ку ) и жидкости (Худ,), удельный расход поглотителя /, число ступеней п, число единиц переноса на ступень N (для ключевого компонента), отношения А,-, температура поступающей жидкости Од,, теплоемкость жидкости с и дифференциальная теплота растворения Фу, а также значения у] в функции от Ху и . [c.297]

Определение числа теоретических ступеней контакта в абсорбере. Для достижения равновесия между газом и абсорбентом необходим соответствующий контакт между ними. Этот контакт осуществляется с исиользованием как тарелок, так и насадок. Число ступеней контакта может определяться графическим методом Мак - Кеба и аналитическим методом Крем-сера [12]. [c.78]

Требуемое число теоретических тарелок в абсорбере часто проще всего можно вычислить графическим методом, аналогичным изображенному на рив. 11.22. Разработаны методы расчета для ряда частных случаев, очень сходные с применяемыми для определения числа ступеней массообмена. Ниже приводится уравнение [12], с успехом применяемое при расчетах для случая низкой концентрации абсорбируемого компонента и линейной формы равновесной кривой [c.13]

Наиболее распространенный метод определения числа тарелок в абсорбере — графический. Он заключается в построении ломаной линии между рабочей линией и кривой равновесия, число ступеней которой соответствует числу теоретических тарелок. Приведем пример расчета. [c.64]

Высоту экстрактора определяют аналогично высоте колонных абсорберов. Определение числа ступеней, или контактов , необходимых для того, чтобы произошло требуемое разделение компонентов, производят графическим методом. [c.623]

Высоту экстрактора определяют аналогично высоте насадки колонных абсорберов. Число ступеней изменения концентрации, необходимое для того, чтобы произошло требуемое разделение компонентов, определяют графическим методом. [c.627]

Другой метод анализа распределенных систем, используемый при решении дифференциальных уравнений с частными производными на вычислительных машинах, основан на представлении непрерывного процесса многоступенчатым с сосредоточенными параметрами в каждой ступени. В зависимости от принимаемых допущений относительно механизма процесса массопередачи в ступени, а также способа представления движущей силы возможны некоторые разновидности математических моделей (см. табл. 17, модели 2, 3). Простейшей математической моделью является модель без учета кинетики процесса абсорбции. Насадочный абсорбер рассматривается как тарельчатый аппарат с тарелками, имеющими к.п.д., равный 1 (модель 2). Причем число тарелок выбирается равным числу ступеней, эквивалентных одной теоретической тарелке. Расчет динамических характеристик при помощи этой модели показал неудовлетворительное представление участка запаздывания на временной характеристике процесса при малом числе ступеней разделения. Кроме того, расчет стационарных режимов может быть выполнен лишь с некоторым приближением, так как число ступеней не может быть дробным. [c.368]

При расчете абсорберов со ступенчатым контактом определяют необходимое число ступеней. Для этого можно пользоваться методом эквивалентной противоточной ступени, графическим методом и методом расчета по ступеням. Ранее широко пользовались методом теоретической тарелки [1] в настоящее время этот метод не рекомендуется к применению [3, 4]. [c.187]

Значение к. п. д. для пара (по Мэрфри), с одной стороны, можно использовать для введения поправок в расчетные величины для отдельных ступеней массообмена, определяемых ири графическом расчете требуемого числа тарелок абсорбера. С другой стороны, общий к. н. д. тарелки можно использовать только после вычисления общего числа теоретических тарелок графическим или аналитическим методами. Если рабочая линия и линия равновесия почти параллельны, то оба значения к. п. д. можно считать равными. При других условиях они могут сильно различаться. [c.13]

Поскольку составы потоков, поступающих в абсорбер, предполагаются известными, в системе уравнений (10—48) значения концентраций Хо и /,у+1 заданы. Неизвестными являются величины Ж (г = 1,...,Л ), число которых равно числу уравнений системы (10—48). При заданных значениях констант равновесия для каждой ступени контакта и заданных величинах потоков газа У и жидкости Ь система уравнений (10—48) может быть решена одним из рассмотренных методов. В результате этого определяются значения концентраций извлекаемого компонента в жидкости по всем ступеням, в том числе и на выходе жидкости из абсорбера (значение Х)у), а также концентрации компонента в газе, вычисляемые по соотношению (10—46) для всех ступеней, в том числе и для выхода газа из абсорбера (значение у ). [c.265]

При расчете неизотермических процессов кроме параметров, характеризующих входные потоки, в качестве исходных данных обычно задаются числом теоретических ступеней. Повторение расчетов при различном соотношении расходов фаз и числе теоретических ступеней позволяет найти условия, при которых могут быть получены определенные конечные составы. Возможная схема расчета для неизотермической абсорбции показана на рис. 3.3. В соответствии с этой схемой сначала задаются составом и температурой газа на выходе из абсорбера. Затем из материального и теплового балансов для всего процесса определяют конечные расходы фаз, температуру и состав выходящей из абсорбера жидкости. После этого проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней. Полученные в результате расчета значения температуры и концентрации в газе на последней ступени сопоставляют с величинами и г,к, которыми задавались в начале расчета. При значительном расхождении расчет повторяют. В схеме расчета, приведенной на рис. 3.3, использован метод простых итераций за новые значения конечной концентрации и температуры газа принимают значения, полученные в предыдущей итерации. [c.94]

Высоту аппарата со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые абсорберы) можно определять с помощью объемного коэффициента массопередачи, который относят к единице объема газожидкостной смеси на тарелке, или коэффициента массопередачи, отнесенного к единице рабочей площади тарелки. С помощью этих коэффициентов по уравнению массопередачи (15.41) или (15.70) находят общий объем газожидкостной смеси или общую площадь тарелок для проведения данного процесса. Зная объем газожидкостной смеси на одной тарелке, определяют число тарелок в абсорбере. Высоту ступенчатого абсорбера можно определить также методом теоретической ступени (теоретической тарелки) и к.п.д. колонны или методом построения кинетической кривой (см. разд. 15.7). [c.86]

XI (г = 1,...,7 ), число которых равно числу уравнений системы (10—48). При заданных значениях констант равновесия к для каждой ступени контакта и заданных величинах потоков газа V и жидкости Ь система уравнений (10—48) может быть решена одним из рассмотренных методов. В результате этого определяются значения концентраций извлекаемого компонента в жидкости по всем ступеням, в том числе и на выходе жидкости из абсорбера (значение х ), а также концентрации компонента в газе, вычисляемые по соотношению (10—46) для всех ступеней, в том числе и для выхода газа из абсорбера (значение г/д). [c.265]

В случае противоточной жидкостной экстракции, так же как и в других процессах разделения, мы имеем дело с неполными колоннами — укрепляющей (абсорбционной) и исчерпывающей (десорбциопной) — и с полными колоннами — аналогом полной ректификационной колонны (фракционирующего абсорбера). Поэтому в дальнейшем рассмотрим параллельно обе неполные колонны и их комбинацию в полной колонне. В термодинамической части (включая определение числа теоретических ступеней) предлагаемый метод расчета в принципе не привязан к какому-либо типу аппарата, в гидродинамической части рассматриваем только тарельчатые колонные аппараты. [c.92]

Значительно более интенсивные газоочистные реакторы — это пенные абсорберы и скруббер Вентури. Пенные абсорберы, например, работают при 1,0—З.м/с и обеспечивают сравнительно высокую скорость абсорбционно-десорбционных процессов, благодаря чему их габариты в несколько раз меньше, чем башен с насадкой. Степень очистки увеличивается с числом полок пенного реактора и для ряда процессов достиаает 99%. Общие преимущества абсорбционной очистки заключаются прежде всего в непрерывности процесса и в возможности сравнительно экономичного извлечения большого количества примесей из газа, а также в возможности непрерывной регенерации поглотительного раствора при циклическом режиме. Недостаток этого метода — громоздкость оборудования (например, башни), сложность и многоступенчатость технологических схем, поскольку достижение высокой степени очистки и полная регенерация поглотителя связаны с большими объемами аппаратуры и большим числом ступеней очистки. [c.265]

Для иллюстрации метода определения числа теоретических ступеней в абсорбере устайовки осушки приведем пример расчета. [c.67]

По диаграмме Кремсера при известных значениях фактора абсорбции А и коэффициента извлечения фг находим, что число теоретических тарелок в абсорбере должно быть не менее 0,93, т. е. чуть меньше единицы. Число тарелок, определенное графическим методом, равно единице. Как видно из сравнения, метод Кремсера и графический метод дают очень близкие результаты. После определения числа теоретических ступеней вычисляют фактическое число тарелок п. в колонне по уравнению [c.68]

Для случая представленного на рис. 11. 21, предполагается, что поток природного газа, насыщенного водяным паром при 35 ama и 32,2°, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг нм (точка росы —2,2°). При осутке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5 4t. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2° теоретически позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4 л на I кр абсорбированной воды, то концентрация раствора будет снии аться вследствие разбавления с 98,5 до 95,9%. Исходя из этих концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11. 1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом данных от точки росы из рис. 11.9 к влагосодрржанию газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11. 1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура по высоте колонны остается постоянной. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно 1,5 теоретической ступени (тарелки). Если далее допустить, что к. п. д. фактически применяющихся тарелок по Мерфри равен около 40" , то, проведя вертикальные отрезки на диаграмме расчета по тарелкам на 40 расстояния между рабочей и равновесной линиями для каждой тарелки, легко можно определить требуемое число фактических тарелок. Таким методом находят, что в абсорбере на рассматриваемой установке должно быть не менее шести фактических тарелок. При дальнейшем рассмотрении рис. И. 21 видно, что можно допустить значительно большее разбавление гликолевого раствора при стекании его по колонне без опасности приближения к равновесию с поступающим газом. Однако при попытках использовать возможность такого разбавления обнаруживается необходимость в дополнительных тарелках. Поэтому при выборе оптимального решения следует учитывать, с одной стороны, дополнительную стоимость абсорбера большей высоты, а с другой — увеличение затрат на перекачку циркулирующего раствора. [c.267]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология