Расчеты неизотермических

Детальное рассмотрение системы корректных уравнений (П.5.1) для адсорбционных процессов в случае непроизвольно наложенного нестационарного температурного поля при взаимосвязанном тепломассопереносе показало меньшее влияние тепловых процессов на кинетику и динамику массообмена, определяемого наличием разности концентраций — фактической и равновесной. В этом случае концентрационный фронт движется в направлении достижения равновесия. Полученные математические модели неизотермической адсорбции отличаются характером приближений, однако особого внимания требуют приближенные математические модели кинетики и динамики неизотермической адсорбции, пригодные для инженерной практики. Приближенные математические модели для инженерного расчета неизотермической адсорбции позволяют на основе повышения точности методов расчета аппаратуры решить проблему конструирования адсорбционной аппаратуры с максимальной производительностью единицы объема и максимальной мощностью единичного агрегата. Кроме того, получение приближенных математических моделей неизотермической адсорбции, учитывающих основные физические фрагменты процесса, позволяет решить задачу постановки эксперимента и оценки параметров. С целью разработки инженерной методики расчета неизотермической адсорбции на основе приближенных математических моделей необходимо процесс разбить на два основных этапа [c.240]

Следовательно, расчет реактора сводится к решению системы двух уравнений с двумя неизвестными а и Т. Для проточного реактора полного перемешивания это будет система алгебраических уравнений. В остальных случаях получается система дифференциальных уравнений. Как правило, для решения необходимо использовать численные или графические методы. Ниже будет рассмотрено несколько примеров расчета неизотермических реакторов. [c.332]

Рис. VI П-37. Графический способ расчета неизотермического проточного реактора полного перемешивания.

Рис. 80. Приближенный расчет неизотермической абсорбции нелетучим

Наиболее сложен расчет неизотермических и неадиабатических реакторов. [c.132]

Расчет неизотермических и неадиабатических реакторов [c.180]

НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ [c.171]

Неизотермический каскад. Метод динамического программирования удобен и при расчете неизотермических процессов, что [c.207]

Отметим, что для расчета неизотермических реакторов используют полуэмпирическое уравнение [c.308]

Рис. 22. К примеру расчета неизотермической абсорбции

Однако вообще нри расчете неизотермического охлаждаемого или нагреваемого трубчатого реактора требуется одновременно решить уравнения (IV,16) и (11,9), например, шаговым методом, который применен ниже для расчета эндотермической каталитической реакции (см. также пример -1). [c.124]

Необходимо подчеркнуть, что приведенные в этих таблицах формулы получены для ламинарного изотермического течения обобщенной ньютоновской жидкости. Вследствие типичной для полимерных жидкостей большой вязкости часто оказывается существенной вязкая диссипация, что обусловливает необходимость расчетов неизотермических течений. Как правило, это требует численного решения соответствующих уравнений. Обзор результатов, полученных с учетом нагрева при вязкой диссипации в сдвиговых течениях, содержится в [13], Ниже [c.172]

В качестве примера рассмотрим расчет неизотермической абсорбции нелетучим поглотителем при небольшой концентрации газа на аналоговой машине типа МН-7 . [c.285]

Рис. 84. Блок-схема модели для расчета неизотермической абсорбции нелетучим поглотителем на аналоговой машине.

В случае, когда плотность вытекающего газа заметно отличается от плотности окружающей среды (воздуха), расчет такой изотермической струи может быть сведен к расчету неизотермической струи, т. е. реальный вытекающий газ может быть заменен воздухом с температурой, при которой его плотность будет равна плотности газа. [c.136]

При расчете неизотермических процессов кроме параметров, характеризующих входные потоки, в качестве исходных данных обычно задаются числом теоретических ступеней. Повторение расчетов при различном соотношении расходов фаз и числе теоретических ступеней позволяет найти условия, при которых могут быть получены определенные конечные составы. Возможная схема расчета для неизотермической абсорбции показана на рис. 3.3. В соответствии с этой схемой сначала задаются составом и температурой газа на выходе из абсорбера. Затем из материального и теплового балансов для всего процесса определяют конечные расходы фаз, температуру и состав выходящей из абсорбера жидкости. После этого проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней. Полученные в результате расчета значения температуры и концентрации в газе на последней ступени сопоставляют с величинами и г,к, которыми задавались в начале расчета. При значительном расхождении расчет повторяют. В схеме расчета, приведенной на рис. 3.3, использован метод простых итераций за новые значения конечной концентрации и температуры газа принимают значения, полученные в предыдущей итерации. [c.94]

Рис. 11.21. К расчету неизотермической абсорбции

Как уже отмечалось в п. 1, применение одномерной модели к расчету неизотермических реакторов с непрерывным теплообменом связано с серьезными и мало оправданными допущениями. [c.208]

Установление более точных параметров процессов порообразования и вулканизации резиновых смесей и зависимости. кинетических констант от содержания и типа наполнителя позволяет проводить полный расчет неизотермической вулка- [c.39]

Общая методика расчета неизотермического процесса описана в гл. VII. [c.121]

При расчете неизотермических реакционно-массообменных аппаратов появляется необходимость определения оптимального распределения температуры по высоте аппарата. Эта задача осложняется при расчете газожидкостных аппаратов ввиду значительного различия в теплоемкостях газовой и жидкой фаз, влияния температуры на распределение компонентов между фазами, а также взаимного влияния процессов переноса тепла и массы на процесс химического взаимодействия. Кроме отмеченной выше обратной связи, обусловленной влиянием массообмена на скорость химической реакции, в изотермическом реакционно-массообменном аппарате возникает еще одна обратная связь, обусловленная зависимостью скорости химической реакции от температуры, в свою очередь зависящей от тепловыделения. Поэтому предпочтение следует отдать методам, основанным на экспериментальном исследовании процесса в условиях, максимально приближенных к производственным, и использовании полученных данных для расчета с учетом вопросов масштабного перехода. [c.30]

В лаборатории кинетики полимеризационных процессов Института химической физики АН СССР также была предпринята попытка подбора значений элементарных констант в зависимости от температуры и конверсии по экспериментальным кинетическим кривым и значениям среднечислового молекулярного веса (М ), измеренным в изотермических условиях в широком диапазоне конверсии, путем решения так называемой обратной задачи. При этом делалось допущение о независимости элементарных констант от длины реагирующей цепи и МВР продукта, накапливающегося в реакционной системе. Последнее допущение имеет значение при расчете неизотермических режимов полимеризации с плавным или ступенчатым изменением температуры по ходу процесса. [c.135]

Одна серия расчетов выполнена так, чтобы выявить возможность замены расчета неизотермического процесса расчетом в изотермических условиях. Для этого сопоставлены составы сухого газа при неизменном его выходе, температуру же изотермического процесса подбирали, а все другие условия процесса оставались неизменными (число тарелок, подача абсорбента и др.). [c.53]

Решение, а) Хотя вода и представляет достаточно летучий компонент, тем не менее применение изложенной выше процедуры расчета неизотермических абсорбционных процессов, пренебрегающей испарением растворителя, в данном [c.546]

При расчете неизотермических закрученных струй дополнительно принимается постоянство количества тепла, которое остается равным избыточному теплу на выходе из воздухораспределителя. [c.29]

При расчете неизотермического вытеснения нефти горячей одой используют модель двухфазного течения (см. гл. 9, 4), в которой вязкости флюидов и функция Бакли-Леверетта зависят от темп )атуры. [c.327]

Такое уравнение наиболее часто используется для расчета неизотермического периодическидействующего реактора совместно с ранее выведенным проектным уравнением [c.332]

В качестве примера приведем результаты расчета неизотермической реакции первого порядка с аррениусовской температурной зависимостью константы скорости реакции к. В этом случае уравнение теплового баланса (III.79) удобно преобразовать к безразмерному виду, введя безразмерную температуру 6 = Т—Т оУИТ - Выражение для безразмерной скорости реакции принимает вид [c.126]

Объектам исследования являются полиамидные полимеры и попиолефипы. Исследуется кинетика неизотермической. деапр)кции високамолекулярных соединений. Установлен ступенчатый характер термической деструкции процесса. Разработан комплекс алгоритмов и программ, расчета неизотермической кинетики процессов деструкции и изотермической кинетики процесса крашения, который рекомендован для расчета неизотермического и изотермического реакторов периодического действия и технологических процессов термической переработки отходов полимеров. [c.4]

При расчете неизотермического потокораспределения в г.ц. с переменными параметрами, когда требуется решение полной системы уравнений (8.3) — (8.8) относительно векторов и Т, описанный выше вычислительный процесс двойных циклов итераций (где внутренний цикл связан с решением системы (8.16) или (8.19), а остальные операции составляют внешний цикл) погружается в еще один цикл для пересчета темпе-ратурного поля цепи в соответствии с уравнениями (8.3), (8.4) и (8.7). При этом во всех последующих операциях переменные параметры пере-считьшаются уже как функции не только хкР,чоиТ. [c.114]

Следует заметить, что такой метод расчета неизотермических процессов диффузии не применим к рентениям [c.200]

Реакторы могут работать в следующих режимах 1) изотермическом 2) адиабатическом 3) пеизотермическом и неадиабатическом, при котором отводится только определенная часть тепла реакции. В изотермическом процессе постоянство констант скоростей реакции и равновесия облегчает расчет. В процессе адиабатическом расчет усложняется, если неизвестна зависимость констант от температуры. Наиболее трудным является расчет неизотермических и неадиабатических процессов. [c.177]

Рассмотрим вначале схему расчета аэродинамики горения применительно к автомодельным свободным струйным течениям. Учитывая то, что методы расчета неизотермических струй (плоских и осесимметричных, ламинарных и турбулентных) существенно отличаются друг от друга, ограничимся первоначально анализом простейшего случая р = onst. В дальнейшем (гл. 3 и 4) при расчете конкретных типов ламинарных и турбулентных газовых пламен учтем изменение плотности в поле течения факела. [c.31]

Карелин В. Е. Применение метода эквивалентной задачи теории теплопроводности к расчету неизотермической осесимметричной турбулентной струи в спутном потоке.— В кн. Прикладная теплофизика. Алма-Ата, Изд-во АН КазССР, 1964, с. 6—17 с ил. [c.212]

Иеизотермическая абсорбция. Если абсорбцию ведут без отвода тепла или с недостаточным его отводом, то в процессе абсорбции температура повышается вследствие выделения тепла при поглощении газа в жидкости. Значительное повышение температуры должно быть учтено при расчете. Простых методов расчета неизотермической абсорбции нет, но для технических расчетов можно пренебречь нагреванием газовой фазы и считать, что все выделяющееся тепло абсорбции идет на нагрев жидкости. [c.597]

Ц Ц (т),к ту -соответственно, температурные эависимося кшеч-ной величины усадки и константы скорости отверждения -модифицированное вреня, необходимое для расчета неизотермического процесса, определяемое по формуле [c.90]

В табл. П.1 приведены рекомендуемые в настоящее время формулы для расчета изотермических струй и струй, плотность]]которых вследствие нагрева или подмешивания примесей мало отличается от плотности окружающей среды. При расчете неизотермических струй, у которых Ро ф Рокр, И. А. Шепелев рекомендует вводить в формулы поправку Уро/рокр (Ро — плотность струи при выходе из насадка, Ро р — плотность среды, окружающей струю). На эту поправку следует умножать величины скоростей, расходов, избыточных температур и концентраций. Значение кинетической энергии необходимо умножать на величину К(Ро/Рокр) -Анализируя формулы табл. П. 1, можно сделать вывод с увеличением неравномерности поля скоростей на выходе из воздухораспределителя относительная скорость и расходы в струе увеличиваются, а избыточные температуры и концентрации уменьшаются. Между относительными средними избыточными температурами и концентрациями и относительной средней по расходу скоростью существует соотношение [c.25]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.149 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.149 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.154 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.149 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология