Ступень разделения число

Пример 1. Составить программу расчета минимального числа теоретических ступеней разделения по уравнению Фенске — Андервуда, [c.435]

В промышленной практике температурный градиент иногда используется для создания рефлюкса в том случае, когда температура рафината выше, чем температура экстракта во фракционирующей системе. Однако, если температура экстракта не. поддерживается ниже температуры полного смешения растворителя с более растворимым компонентом, экстракт будет содержать более растворимый компонент с некоторым количеством менее растворимого компонента, независимо от числа теоретических ступеней разделения. В тех случаях, когда происходит полное смешение, как в случае с низкокипящими ароматическими и многими селективными растворителями, вторая фаза, которая необходима для перемещения менее растворимых компонентов в рафи-натную часть фракционирующей системы, может быть создана применением второго растворителя. Для этой цели может быть использована парафино-циклопарафиновая фракция, кипящая в других температурных интервалах, чем исходное смазочное масло. [c.280]

Для сравнения результатов во всех случаях была взята одна и та же чистота получаемых продуктов и одинаковое суммарное число теоретических тарелок, которое принято в схемах равным 36 (каждый дефлегматор и кипятильник принимался как равновесная ступень разделения). Числа тарелок по колоннам показаны на рис. П-16. Расчеты проведены на 100 моль исходного сырья, которое подавалось на разделение в виде кипящей жидкости питание во вторую н третью колонны подавалось в паровой фазе, благодаря чему была уменьшена нагрузка [c.119]

В уравнениях (6.22) и (6.23)—показатель степени п равен порядковому номеру ступени разделения. Число ступеней в каскаде можно определить и с использованием диаграммы Мак-Кеба— Тиля (рис. 6.7). На рисунке 6.7 представлены графически кинетическая и рабочая линии простого каскада. Видно, что с уменьшением селективности число необходимых (для заданной степени разделения) ступеней возрастает при ф = 1 рабочая линия совпадает с диагональю диаграммы Мак-Кеба — Тиля, а кинетическая линия является практически прямой и расположена очень близко к рабочей (рис. 6.7,6). [c.206]

ЧИСЛО ТЕОРЕТИЧЕСКИХ СТУПЕНЕЙ РАЗДЕЛЕНИЯ (ЧИСЛО ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ТАРЕЛОК) [c.93]

При нумерации тарелок отпарной колонны снизу вверх паровой поток, поступающий на нижнюю тарелку секции, и жидкий остаток, отводимый из колонны, снабжены будут дополнительным нижним индексом О или R общее число ступеней разделения совпадает с индексом жидкого питания, поступающего на верхнюю тарелку. [c.424]

Подобным же образом можно высоту колонны рассчитать через кажущуюся высоту, эквивалентную одной теоретической ступени разделения к жв, и число теоретических ступеней при идеальном противотоке Пт.п [c.238]

Рис. 6.8. Определение числа ступеней разделения в идеальном каскаде

При работе каскадной установки с переменными 0, и расчет затрудняется тем, что необходимо учитывать изменение положения и кинетической кривой (определяемого, кроме всего прочего, и значением 0 ), и рабочей линии. Задавшись законами изменения 0j и 7 , можно рассчитать число ступеней разделения как графически, так и аналитическими методами. [c.209]

При необходимости более полного извлечения углеводородов (или получения более концентрированного по СОз газа для УНП) пермеат 1 ступени после рекомпрессии, охлаждения и фильтрования может быть направлен на П ступень мембранного разделения. Процесс особенно привлекателен при относительно высоком [20% (об,)] и к тому же увеличивающемся содержании СОг в исходном газе, что характерно при использовании диоксида углерода для УНП, Причем с увеличением концентрации СОг в исходном газе суммарную площадь мембран (т. е, число работающих мембранных элементов) в установке можно уменьшить. К тому же в этом случае можно отключить П ступень разделения, что резко снизит эксплуатационные расходы, значительную долю которых составляют затраты на рекомпрессию пермеата I ступени. [c.290]

Определить число ступеней разделения время пребывания в каждой ступени концентрации по отдельным компонентам на выходе из каждой ступени, если общие коэффициенты разделения должны быть не менее (по фильтрату) i зf =30 [c.258]

Определение числа ступеней разделения [c.258]

Двухступенчатая схема по фильтрату и концентрату без частичного возврата (рис. У-8, г). Данная схема отличается от предыдущих тем, что в ней отсутствует частичный возврат (рециркуляция) фильтрата или концентрата для повторной обработки в этой же схеме. Кроме того, необходимая рабочая поверхность мембран для рассматриваемой схемы значительно меньше зависит от исходной концентрации раствора (хо), чем в схеме по рис. У-8, в, что повышает ее надежность при работе в условиях изменения Хо. Однако эта схема сложнее вследствие большего числа мембранных аппаратов в одной ступени. Процесс проводится в две стадии на каждой ступени разделения (на рис. У-8, г две стадии показаны только для первой ступени). На первой стадии процесс ведут до тех пор, пока концентрация фильтрата не будет соответствовать заданному значению х - На второй стадии концентрация раствора приближается к конечной (т. е. Хц Хк), а фильтрат поступает во вторую ступень, где процесс концентрирования осуществляется по аналогичному принципу. [c.264]

N — число теоретических ступеней разделения п — число единиц переноса [c.125]

Поскольку характер потоков по высоте колонны меняется, запишем уравнение баланса для участка колонны — эквивалентной теоретической ступени разделения высотой Н . На этом участке линию равновесия можно считать прямой, а скорость массопередачи пропорциональной разности средних для участка реальной (С) и равновесной (С ) концентраций. Таким образом, экстракционная колонна рассматривается как каскад элементов идеального перемешивания, причем число элементов М = ЫН (где Ь — общая высота колонны, а Яс — высота ступени разделения). Для оценки величины Я предложен ряд расчетных соотношений. По Кафарову [22], для режимов, близких к захлебыванию, справедливо соотношение [c.90]

Число ступеней разделения определялось по следующим соотношениям [c.300]

Массообменные процессы. Эта группа процессов отличается значительной сложностью по сравнению с предыдущими и соответственно большим числом моделей для их расчета. Массообменный процесс в большинстве случаев (ректификация, экстракция, абсорбция, кристаллизация) является системой, включающей как необходимые другие аппараты (например, теплообменники, конденсаторы, декантаторы и т. п.). Поэтому и математические модели как для описания, так и для алгоритмизации являются более сложными. Рассмотренные ранее модели структуры потоков и теплообмена могут использоваться при описании массообменных процессов на ступени разделения (тарельчатые колонны) и в слое насадки (насадочные колонны). При описании массообменного процесса уравнения гидродинамической структуры потоков фаз (см. табл. 4.4) должны быть дополнены членом, учитывающим массоперенос компонента через поверхность раздела фаз, например, в матричном выражении [c.129]

В котором — минимальное число ступеней разделения. [c.84]

Оптимальное проектирование. Задача проектирования формулируется как задача многокритериальной оптимизации. При этом в качестве варьируемых параметров используются число ступеней разделения флегмовые числа при отборе отдельных фракций (отбор с постоянной флегмой) начальные значения сопряженных переменных в задаче оптимального управления. В качестве критериев используются такие характеристики процесса, как степень извлечения по каждому компоненту качество продуктов разделения (обычно задано) производительность по целевым фракциям экономические характеристики (приведенные затраты). Так как критерии противоречивы, то решение находится из набора решений на компромиссной гиперплоскости, а выбор наилучшего производится в диалоговом режиме, реализующем систематический просмотр пространства параметров (ЛПх-поиск [99, 100]). [c.396]

Кривые распределения уксусной кислоты между водой и различными растворителями представлены на рис. 17. Подобные кривые распределения используются для графического расчета необходимого числа ступеней разделения данных компонентов. [c.40]

Если сумма невязок оказывается меньше, чем величина допустимой погрешности в выполнении общих материальных балансов колонны е, которая должна быть задана перед началом расчетов, то процесс счета прекращается и полагается, что необходимое число теоретических ступеней разделения п будет [c.75]

Приведенный метод расчета числа тарелок, основанный на предположении о постоянстве количеств пара и жидкости по высоте колонны, оправдан только при расчетах разделения смесей близкокипящих компонентов. Для смесей, температуры кипения компонентов которых значительно отличаются, изложенный метод может привести к большим погрешностям в определении необходимого числа тарелок. Для проверки полученного числа теоретических ступеней разделения необходимо произвести проверочный расчет колонны с учетом теплового взаимодействия потоков жидкости и пара по высоте колонны. [c.76]

Построение рабочей линии и определение числа ступеней разделения выполнено для следующих условий т=0,8 =16 0=10 [c.357]

Расчет числа ступеней разделения до достижения точки с координатой Уе. [c.357]

Расчет динамических характеристик при помощи этой модели показал неудовлетворительное представление участка запаздывания на временной характеристике процесса при малом числе ступеней разделения. Кроме того, расчет стационарных режимов может быть выполнен лишь с некоторым приближением, так как число ступеней не может быть дробным. [c.416]

Суммарная производительность по легкой и тяжелой жидкости промышленных экстракторов составляет до 9 м ч, при этом число теоретических ступеней разделения достигает порядка 7—8. [c.470]

К основным относятся переменные, которые не зависят от выбранного способа реализации отдельных этапов, например от способа описания фазового равновесия, разделительной способности. Это число компонентов разделяемой смеси, число колонн установки, число ступеней разделения в колоннах, число потоков, их порядковые номера и номера тарелок ввода и отбора, параметры, характеризующие состояние потоков, технологические параметры, рассчитанные значения потоков, составов и температур. [c.136]

Дифференциальные уравнения, устанавливающие связь между независимыми переменными, неизвестными (искомыми) функциями и их производными, широко используются в химической технологии для описания нестационарных процессов, а также процессов с распределенными параметрами. Например, концентрация реагента, вступающего в реакцию, является функцией времени пребывания, условий ведения процесса, и для того чтобы определить закон ее изменения во времени, необходимо составить дифференциальное уравнение, решение которого и устанавливает необходимую функциональную зависимость. Аналогично для определения числа ступеней разделения в процессе периодической ректификации необходимо определить состав кубового остатка и дистиллата как функции степени отгона. Это можно осуществить путем решения системы дифференциальных уравнений материального и теплового балансов. [c.347]

Минимальное число теоретических ступеней разделения при ректификации бинарной системы согласно уравнению Фенске — [c.435]

Пример 3. Составить программу расчета зависимости числа теоретических ступеней разделения укрепляющей части ректификационной колонны (при разделении бинарной смеси) от флег-мового числа. [c.438]

Для сравнения данных, полученных по комбинированной модели, был сделан расчет числа ступеней разделения, структура [c.135]

На рис. 4.7 приведены зависимости числа ступеней разделения N от фактора диффузионного потенциала X. при заданной степени разделения для аппаратов диаметром / ап = 0,5 1,0 1,5 м для случаев прямотока и противотока. Нагрузки аппаратов по пару со и жидкости I составляли соответственно ш = 1 м/с и 1 = 6,13 мV(м с). Высота сливной перегородки А п = 50 мм. Локальная эффективность = 0,27 (для системы этанол -вода). [c.199]

Цель расчета ректификационной колонны состоит в том, чтобы на основе анализа ее рабочего режима и процессов, происходящих на контактных ступенях, установить для каждой пз них степень обогащения фаз н тем самым получить возможность судить о пеобходи-Рпс. III.2. Схема трехступенчатого каскада, мом для назначенного разделения числе тарелок и о составах, количествах, температурах и давлениях потоков паров и флегмы по всей высоте колонны нри установившемся режиме ее работы. [c.124]

В одном из патентов [38] описана схема, в которой адсорбент непрерывно пропускается в последовательном порядке через песколько зон контакта, В каждой зоне адсорбент находится во взвешенном состоянии. Адсорбент выпускается из зоны, отделяется от жидкости и затем вводится в следующую зону. Жидкость последовательно пропускается через зоны контакта в противоположном направлении. В каждой зоне по существу происходит процесс контакт шго взаимодействия, однако, чтобы достигалась желаемая степень разделения, число зон должею быть достаточно большим. Можно тaIiжe производить орошение. Анализ процесса можно выполнить при помощи диаграммы Мак-Кэба-Тиле, в которой состав внутрипоровой жидкости заменяется составом пара. Целесообразно пользоваться объемными, а не молярными концентрациями. Существенное различие при этом заключается в том, что рабочие линии процесса могут находиться в любом месте диаграммы, а линия, проходящая под углом 45° к осям, не имеет особого интереса. Число ступеней на такой диаграмме представляет собой теоретическое число зон контакта. Степень приближения к равновесию на каждой ступени экврхвалентна коэффициенту полезного действия тарелки. Можно определить среднее время, необходимое для достижения различных степеней приближения к равновесию, и рассчитать, каково должно быть оптимальное соотношение между числом ступеней и их емкостью. [c.164]

Наиболее точный метод расчета многоступенчатых установок с рециркуляцией — поступенчатый (по аналогии с потарелочным при расчете абсорбционных, ректификационных и экстракционных аппаратов). Задачей вычислений является определение числа ступеней разделения (и числа аппаратов в каждой ступени) для достижения заданной степени разделения смеси (или необходимой степени выделения целевого продукта) при известных нагрузке по газовой смеси, концентрации целевого компонента, давлениях Ру и Ра, характеристиках мембраны Л , аРц- [c.206]

Более перспективным представляется подход к решению задачи синтеза технологических схем СРМС, в основу которого положено использование таких элементов, как кипятильник, дефлегматор и секция колонны (тарельчатая или насадочная). В этом случае задача синтеза формулируется как задача определения оптимальной структуры связей таких элементов с одновременной выработкой требований к их функциональным свойствам в пределах известных качественных и количественных характеристик каждого элемента. Достоинством такого подхода является то, что он позволяет рассматривать практически все возможные схемы СРМС любой степени сложности при сохранении достаточной гибкости в определении необходимого числа ступеней разделения в проектируемых колоннах. [c.282]

Здесь — величина, пропорциоиальная необходимому числу ступеней разделения цри заданных требованиях на разделение между компонентами I и (например, для ректификации /V —минимальное число ступеней при полной флегме). Величина представляет собой стоимостный коэффициент для данного разделения. Вначале все величины Рг задаются очень низкими, чтобы в процеосе синтеза проверить все потенциальные типы ТТО разделения. По>сле того как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, производится детальное моделирование каждого ТТО разделения оценкой фактических затрат на разделение. [c.293]

Алгоритм проектного расчета. Как отмечалось ранее, математическое описание колонны представляет собой систему нелинейных алгебраических уравнений высокой размерности, решение которой производится итеративными методами, причем скорость сходимости зависит как от начального приближения, так и от режима работы колонны. Поэтому исключение итеративного расчета по отдельным переменным в процессе поиска оптимального решения позволит существенно сократить объем вычислений. Ниже предлагается метод расчета, основанный на формулировании задачи как системы нелинейных разностных уравнений с граничными условиями, решение которой осуществляется по методу квазилинеаризацпп с использованием принципа суперпозиции. Особенностью метода является пригодность для расчета колонн любой сложности с учетом всевозможных алгоритмов описания отдельных явлений (фазовое равновесие, кинетика массопередачи и т. д.), а также возможность исключения итерации по поиску флегмового потока, обеспечивающего заданное качество продуктов разделения при известном числе ступеней разделения. Оптимальное положение тарелки питания в смысле некоторого критерия (например, термодинамического или технологического) определяется непосредственно в ходе потарелоч-ного расчета колонны. [c.328]

Простейшим случаем использования ЦВМ в проектных расчетах является определение числа теоретических ступеней разделения, необходимых для получения конечных продуктов заданного качества при принятых значениях флегмовых отношений в секциях ко гонны. Рассмотрим последовательность расчета необходимого числа теоретических тарелок для колонны непрерывного действия, в которой происходит разделение многокомпонентной смеси, в предположе1ши о постоянстве мольных количеств жидкости и пара по высоте колонны. [c.72]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология