Распределение предварительной ректификаци

Таблица 5.4. Распределение примесей в метаноле-сырце по высоте колонны предварительной ректификации и аналитические показатели

Технологический режим колонны предварительной ректификации в значительной мере определяется также наличием в метаноле-сырце углеводородов. Декан — последний член гомологического ряда парафиновых углеводородов нормального строения, образующих с метанолом азеотропную смесь. Поэтому углеводороды Сз—Сд можно отнести к головным [124] примесям колонны, которые, отделяясь вместе с остальными легколетучими примесями, выводятся с предгоном. Углеводороды Си и выше, имея температуру кипения выше (см. табл. 5.2), чем у воды, и не образуя с водой азеотропной Смеси, выводятся в основном из куба колонны основной ректификации вместе с реакционной водой. Таким образом, в метанол-ректификат могут попасть углеводороды от Сэ до С13. Для анализа распределения углеводородов по колоннам ректификации авторы считают достаточным [125] из каждой группы с одинаковой молекулярной [c.160]

Закон Рауля, являющийся одним из основных в теории перегонки и ректификации, приложим далеко не ко всем растворам. Существуют так называемые азеотропные смеси, образующие при известном составе нераздельно кипящую фракцию, перегоняющуюся при постоянной температуре, которая мо-жет быть или более высокой или более низкой, чем температура кипения компонентов. Например, бензол <т. кип. 80,2° С) и циклогексан (т. кип. 80,75° С) образуют азеотропную смесь с содержанием 55 /о бензола и температурой кипения 77,5° С. Разделить азеотропные смеси перегонкой и ректификацией невозможно, так как при известной температуре будет кипеть нераздельно кипящая смесь. Чтобы разделить азеотропную смесь, приходится прибегать или к изменению температуры перегонки путем изменения внешнего давления или прибавлением третьего компонента (при изменении давления паров меняется состав азеотропной смеси), или использовать различную растворимость или различие температур застывания компонентов, входящих в азеотропную смесь. При обычной перегонке нефти, когда получаются фракции, кипящие в широких интервалах температур, наличием азеотропных смесей можно пренебречь и считать, что нефть представляет идеальный раствор, следующий закону Рауля. С особенностями азеотропных растворов приходится сталкиваться при выделении из легких фракций нефти отдельных индивидуальных углеводородов, особенно ароматических. Например для правильного распределения метановых углеводородов по двухградусньш фракциям при тщательной ректификации бензина оказалось необходимым удалить предварительно из бензмна ароматические углеводороды. При перего нке бензинов бензол (т. кип. 80,2° С) концентрируется во фракциях, кипящих. при 71—75° С, а толуол (т. кип. 110,6° С) концентрируется во фракции с температурой кипения ЮГ С. [c.173]

Под действием градиента давления и температуры жидкость, содержащая компоненты с различной температурой кипения, начинает испаряться, ступенчато выделяя в приосевую зону (газовую фазу) фракции с разными температурами начала кипения. В центробежном поле вихревой камеры начнется стратификация газового потока, что приведет к плотностной неоднородности газового потока по радиусу камеры. Последнее существенно изменит картину течения потока в газовом шнуре и распределение давления по его сечению, что и подтверждается уравнением (2). Для определения границы раздела фаз с радиальной координатой К необходимо воспользоваться следующими термодинамическими соображениями. Зная покомпонентный состав потока на входе в вихревую камеру, предварительно необходимо уточнить термодинамические условия начала кипения смеси, т е. оценить значения давления и температуры фазового перехода. Затем, используя выражение (1) строят полный профиль давлений в жидкой среде, по которому находят такое значение давления, при котором начинается кипение сырья, при данной температуре той фракции, до которой предполагается ректификация смеси. Значение радиуса, соответствующее этому значению давления, и принимается за / , поскольку именно на нем завершается сегрегация наиболее высококипяшей из отбираемых в газовой фазе фракций. [c.62]

Однако при расчетах многоступенчатой сепарации газа или нефтепродуктов, расчете отдельных узлов ректификации многокомпонентных смесей необходимо было выполнять расчет процессов однократной конденсации или испарения в полном объеме, т. е. с предварительной проверкой на наличие двухфазной системы при заданных Р н t, с составлением материального баланса фазового распределения смеси, с определением средних мо- [c.180]

Значительное влияние на коэффициент извлечения аргона оказывает не только общее число тарелок в колонне, но и их распределение по частям колонны. Поэтому при расчете колонн с извлечением аргона следует на основании предварительных расчетов или опытных данных выбирать оптимальные составы кислорода, азота и фракции и в соответствии с расчетом процесса ректификации определять числа тарелок по отдельным частям колонны. Из экспериментальных данных следует, что потери аргона с кислородом и азотом должны быть примерно равны между собой. Это значит, например, что при коэффициенте извлечения аргона 0,75—0,8 потери с кислородом должны составлять —10%, т. е. в кислороде должно содержаться --0,5% Аг и- 99,5% О . [c.257]

Как показано в работе , перманганатное число водного метанола после КПР увеличивается до 20—30 мин, снижается содержание альдегидов, аминов, карбонилов железа и других примесей. Эфирное число уменьшается примерно в 10 раз, причем сложные эфиры гидролизуются на 80—85% и в количестве 5—7% выводятся с пред-гоном. Распределение жомпонентов по потокам колонны предварительной и основной ректификации, по данным хроматографического анализа, приведено в табл. 36, однако следует учитывать, что значительная часть примесей не конденсируется в водяных холодильниках и уходит в виде паров через гидрозатвор в атмосферу. [c.109]

Из бачка жидкость поступала в верхнюю камеру 4, орошала внутреннюю поверхность трубки н возвращалась в термостат. В верхней камере был установлен термометр для замера темлерату-ры орошающей жидкости. Расход жидкости, подаваемой на орошение, измеряли ротаметром и по времени заполнения калиброванного сосуда. Обращали внимание на установку трубки стро го по вертикали, так как отклонение от вертикального положения сильно сказывалось на распределении орошения по периметру трубки. Все опыты проведены на предварительно смоченных поверхностях, так как при ректификации в процессе прогрева колонны всегда происходит смачивание поверхности жидкостью, образующейся вследствие конденсации пара, соприкасающегося с холодной поверхностью. [c.7]