Жидкость в трубах

Если изменять скорость движения жидкости в трубе, то начиная с некоторого значения скорости (критического) один режим течения сменяется другим. Закон, которому подчиняется переход движения жидкости из одного режима в другой, впервые был установлен английским ученым Рейнольдсом. В результате проведения опытов с подкрашенными струйками воды Рейнольдс установил, что режим движения тесно связан со значением определенного критерия, названного его именем. Критерий Рейнольдса Ре — это безразмерный параметр, определяемый по формуле [c.15]

Приведем наиболее распространенные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи нри движении жидкости в трубах. При ламинарном течении любой жидкости, когда Ке < 2000, для определения коэффициента теплоотдачи рекомендуется формула [c.58]

Рабочие жидкости в гидроприводе — масло индустриальное 20, 30, 45 (ГОСТ 20799—75) или водомасляная эмульсия. Необходимый условный проход трубопровода i)y (мм) рассчитывают по расходу жидкости Q (м /с) и скорости жидкости в трубопроводе V (м/с) Dy = 1,128-10 V Q/v. Скорость жидкости в трубах v 3. .. 5 м/с для коротких труб V 6. .. 7 м/с максимально допускаемое значе- [c.139]

Развитие инерционного напора при неустановившемся потоке жидкости в трубе е = = Р, f = Q) [c.41]

В аппаратах с вынесенной зоной кипения как с принудительной, так и с естественной циркуляцией кипение раствора происходит в трубе вскипания, устанавливаемой над греющей камерой. Кипение в греющих трубках предотвращается за счет гидростатического давления столба жидкости в трубе вскипания. В греющих трубках происходит перегрев жидкости по сравнению с температурой кипеиия на верхнем уровне раздела фаз. Поэтому температуру кипения раствора в этих аппаратах также определяют без учета гидростатических температурных потерь Д". Перегрев раствора А пер может быть найден из внутреннего баланса тепла в каждом корпусе. Уравнение теплового баланса для /-го корпуса записывается в следующем виде [c.88]

Наличие стенок делает неполностью обратимой и задачу об относительном движении тела и жидкости. При стесненном падении шара в первоначально неподвижной жидкости слои ее, прилегающие к поверхности шара, движутся вместе с ним вниз, а прилегающие к стенкам трубы неподвижны. Вследствие несжимаемости жидкости на ближайшем к стенке участке возникает обратный поток жидкости, вытесняемый шаром кверху [4, 14]. Обратный случай возникает тогда, когда вся жидкость в трубе движется вверх и увлекает или поддерживает помещенные в трубу тяжелые шарики. Для ламинарного потока при параболическом профиле скоростей может получиться, что при средней скорости потока й, равной скорости свободного падения в безграничной жидкости Wn, на оси трубы и> w vi шар увлекается вверх, а вблизи стенки и С. w п шар опускается. Кроме того, расположенный несимметрично шарик, с обеих сторон обтекается потоком различной скорости и начинает вращаться вокруг горизонтальной оси. [c.29]

Статистический характер молекулярного движения является не единственным фактором, определяющим размытие диффузионного фронта. Так, при ламинарном пуазейлевском движении жидкости в трубе радиуса с параболическим профилем скоростей и г) = 2й —скорость потока на оси в 2 раза превышает среднюю, а у стенок (при гР) стремится к нулю, что также приводит к размытию фронта переноса примеси (рис. 111.3). Полагая в этом случае [c.86]

Решающее влияние на интенсивность теплоотдачи, по-видимо-ку, оказывает скорость движения паро-жидкостной смеси в трубе, вызванная действием пузырьков пара, образующихся в результате подвода тепла от стенки трубки к смеси. При этом, очевидно, для расчета теплоотдачи возможно применение формул теплоотдачи при естественном движении жидкости в трубах Ч [c.118]

Коэффициент теплопередачи вычисляется по формулам, которые приведены в разделе, посвященном теплоотдаче при течении жидкости в трубах и каналах. В качестве определяющего размера в формулы следует подставлять эквивалентный диаметр, равный с =26, где Ь — высота канала (расстояние между теплопередающими стенками). [c.221]

Механизм продольного перемешивания недостаточно изучен. Лишь для наиболее простого случая — однофазного течения жидкости в трубе - Тейлором [203] приведено обоснование диффузионной модели и получено выражение для коэффициента продольного перемешивания. Для двухфазных систем наличие продольного перемешивания качественно объясняют существованием турбулентного следа в кормовой части движущихся капель или газовых пузырей, а также циркуляционными токами разных масштабов. Последние обусловлены неравномерностью распределения дисперсной фазы по сечению и, как следствие, разностью плотностей в центральной и пристеночной областях колонны. [c.147]

С помощью уравнения Д. Бернулли выводятся расчетные формулы для различных случаев движения жидкости и решается большое количество практических задач, связанных с движением жидкости в трубах и открытых руслах. [c.15]

При полностью развитом турбулентном режиме движения жидкости в трубах, т. е. при Re > 10 , для расчета средних значений числа Нуссельта можно рекомендовать следующее критериальное уравнение [c.234]

Пневмокомпенсаторы служат для создания равномерного течения жидкости в трубах, благодаря чему снижаются пульсация давления и вибрация трубопроводов. С установкой пневмокомпенсатора на нагнетательной стороне выравнивается нагрузка на насос и двигатель. Пневмокомпенсатор на входе в насос улучшает процесс всасывания. [c.105]

При небольших скоростях движения жидкости в трубе частицы ее движутся по пря [c.33]

Приведенные формулы коэффициентов теплоотдачи только для случаев движения жидкости в трубах (каналах) свидетельствуют [c.58]

Коэффициент теплоотдачи а] при охлаждении жидкости в трубах рассчитывается по формуле (6.7). При конденсации паров в трубах их теплопередающая поверхность определяется методом подбора температуры стенки (см. пример 6.5). [c.187]

Принимаем по табл. 6.21 при Рс = 98 секцию, имеющую 2х = 6 и X = 24, и уточняем скорость жидкости в трубах [c.193]

В трубном пространстве перепад давления определяют по формуле (1.1), в которой длина пути жидкости равна Lz. Скорость жидкости в трубах [c.33]

Вариант 1к. Скорость жидкости в трубах Коэффициент трения рассчитывается по формуле (11,31) [c.34]

Коэффициенты теплоотдачи находят из зависимости критерия Нуссельта Nu = ad/k от других критериев подобия. Например, при перемещении нагретой жидкости в трубе при Re >410 [c.65]

Диаметр труб и число потоков в теплообменнике подбирают такими, чтобы была достигнута оптимальная скорость движения жидкости в трубах, обеспечивающая достаточно высокий коэффициент теплопередачи и не слишком большие потери напора. При оптимальной скорости движения сумма эксплуатационных и амортизационных расходов должна быть минимальной. [c.112]

Если показатель степени при числе Рейнольдса равен 1, то этому закону подчиняется ламинарное движение жидкостей в трубах и движение тел малых размеров в потоке жидкости (закон осаждения Стокса). [c.133]

Здесь V — максимальная скорость движения жидкости в трубе с внутренним диаметром /т- [c.62]

Подвеска труб. Чтобы горизонтальные трубы в печп не провисали, они должны иметь опоры. Расстояние между отдельными опорами зависит от диаметра и толщины стен труб. Так, например, трубы Тз 50 с толщиной стен 4 мм имеют опоры на расстоянии 1,4 м, трубы Тз 200 с толщиной стен 13 мм — на расстоянии 2,5—3 м. Конструктивно опоры должны быть спроектированы с таким расчетом, чтобы каждая из них выдерживала нагрузку двух третей веса трубы п веса жидкости в трубе, так как нужно учесть то, что при разном расширении какая-нибудь опора может потерять контакт с трубой. Подвески должны быть достаточно прочно прикреплены, чтобы воспринимать боковые силы, возникающие под действием трения труб, лежащих в подвесках, при их продольном удлинении. [c.42]

I — температура жидкости в трубах, °С [c.76]

Прямолинейный перфорированный коллектор с отражательными щитками. При течении жидкости по прямой заглушенной на конце трубе с отверстиями перфорации, лежащими вдоль ее оси, расход в них в ряде случаев возрастает по мере удаления отверстия от точки ввода жидкости в трубу [49, 50], Математическое реше- [c.162]

Глубиннонасосный способ эксплуатации скважин был предложен инж. Иваницким в 1865 г. Нефть откачивают с помощью специальных плунжерных насосов, спускаемых в скважину на штангах. Верхний конец штанг присоединяют к балансиру станка-качалки. При помощи шатунно-кривошипного механизма штанги и вместе с ищи плунжер приобретают возвратно-поступательное движение. Пр-и каждом ходе плунжера некоторое количество жидкости пода-етгся в насосные трубы. Уровень жидкости в трубах постепенно по-" ышается и доходит до устья скважины. Станки-качалки приводятся в движение либо от индивидуального привода, либо от общего, группового. В последние годы внедряются так называемые бесштан-говые насосы с двигателем, перенесенным к насосу (центробежные насосы с электроприводом), а также насосы других типов. В зависимости от условий эксплуатация скважин этим способом может следовать или непосредственно за фонтанным периодом или после компрессорной эксплуатации, когда применение последнего способа становится невыгодным. [c.19]

При больших скоростях движения жидкости в трубе частицы ее движутся беспорядочно по кривым линиям. Такое движение жидкости называется вихревым или тур- Рис. 3. 8. Движение жиднос-гь. булеНТНЫМ (рис. 3. 8, б). ц —ламинарное 6 —турбулентное. [c.33]

Наблюдения, сделанные другими авторами [5, 106], обнаруживают в колоннах с орошаемыми стенками некоторую взаимную зависимость движения фаз, а именно стекающая по стенке жидкость увлекает за собой соседний слой небольшой толщины (из второй жидкости, находящейся в середине трубы). Этот захват наблюдался при неподвижной второй жидкости в трубе [28, 29] и в более сильной степени при движении второй жидкости в противоположном направлении [91, 106]. При исследовании гидравлики этой системы пользовались водой в качестве стекающей по стенке жидкости н збензином, бензолом или четыреххлористым углеродом в качестве агорой жидкости, идущей вдоль оси трубы. На поверхности контакта обеих фаз наблюдалось также образование волн. [c.84]

Рис. 3-28. Центробежный трехступенчатый экстрактор Лю-Ва. а—схема экстрактора б—схема потока через ступени, /—вращающийся корпус 2—центральная нзподвижиая труба с каналами для входа и выхода жидкостей 3 и 5—стальные направляющие перегородки —вращающиеся перегородки в—камеры разделения 7—труба для тяжелой жидкости в—труба для легкой жидкости 9, /О—вход и выход для легкой жидкости II, /2—вход и выход для тяжелой жидкости /Л—привод корпуса экстрактора.

В работах по теплоотдаче содержится большое число эмннрических и полуэмпирических уравнений движения жидкости в трубах [28, 83, 113, 120, 144, 147, 148]. Большинство этих уравнений представлено в виде степенной зависимости числа Нуссельта от определяющих критериев и симплексов. [c.232]

Таблица 7.1. Коэффшшенты теплоотдачи дм жидкостей в трубах (скорость жидкости около 1 м/с)

Справочник химика 21

Химия и химическая технология