Тепловой баланс внутренние

При контактной сушке механизм переноса тепла довольно сложен. При сушке капиллярно-пористых тел тепло передается главным образом переносом массы поглощенного вещества. Процесс испарения в первом периоде происходит с открытой поверхности в определенном интервале температур вальца. При высо-ких температурах интенсивность сушки определяется скоростью фазового превращения и зависит от интенсивности внутреннего парообразования. Так как надежные уравнения для определения основных расчетных параметров отсутствуют, то вальцовые сушилки рассчитывают по приближенной методике, основанной на составлении уравнений теплового баланса сушильной установки. [c.283]

В аппаратах с вынесенной зоной кипения как с принудительной, так и с естественной циркуляцией кипение раствора происходит в трубе вскипания, устанавливаемой над греющей камерой. Кипение в греющих трубках предотвращается за счет гидростатического давления столба жидкости в трубе вскипания. В греющих трубках происходит перегрев жидкости по сравнению с температурой кипеиия на верхнем уровне раздела фаз. Поэтому температуру кипения раствора в этих аппаратах также определяют без учета гидростатических температурных потерь Д". Перегрев раствора А пер может быть найден из внутреннего баланса тепла в каждом корпусе. Уравнение теплового баланса для /-го корпуса записывается в следующем виде [c.88]

Выражение (501) характеризует отклонение действительного процесса сушки от теоретического и представляет собой внутренний баланс тепла в сушилке. [c.271]

Изучение процессов па зерне катализатора необходимо для создания эффективных каталитических систем. Расчеты химического нроцесса на зерне катализатора проводят на основе решения уравнений балансов масс компонентов и тепла. Поскольку, однако, ряд коэффициентов, входящих в уравнения балансов, определить одновременно крайне сложно, рассмотрим методы расчета для таких случаев, когда на основной химический процесс влияет ограниченное число физических явлений например, только внешний или только внутренний транспорт. Далее приведем универсальный итерационный метод расчета процессов в неоднородно-пористом зерне сложного катализатора и проиллюстрируем его применение для определения оптимальной структуры и состава катализаторов крекинга и гидрокрекинга. [c.267]

Теплообмен в трубчатых реакторах определяют три стадии теплопередачи подвод тепла к наружной поверхности труб передача тепла через стенку труб и отвод тепла от внутренней поверхности труб к продуктам реакции. Количество тепла, подводимого к поверхности труб Q, определяется из условий материально-теплового баланса процесса конверсии. С другой стороны [c.173]

Для теплообменника поверхностного типа, например труба в трубе , при расчете баланса тепла и изменении температуры необходимо принять (или экспериментально оценить) гидродинамическую структуру потоков. Пусть, например, теплоносители перемещаются один во внутренней трубе радиусом г, другой — по зазору между трубами — г, в режиме вытеснения, а в радиальном направлении имеем режим полного перемешивания, тогда получим [c.124]

Первоначально при фиксированном количестве передаваемого тепла проводится синтез внутренней подсистемы. При этом используется графоаналитический метод с применением эвристик (см. гл. 8). Определив схему увязки продуктовых потоков при фиксированном количестве тепла, из материально-теплового баланса находят все основные и промежуточные входные и выходные температуры потоков и тепловые нагрузки на аппараты. В качестве целевой функции при оптимизации в целом принят минимум приведенных затрат [c.568]

Анализ ХТС при помощи материальных и тепловых балансов позволяет учесть внешние потери энергии (потери тепла с охлаждающей водой, потери целевого продукта и т. д.), но не позволяет выявить источники внутренних потерь (изменение энтропии) и оценить эффективность или степень совершенства отдельных элементов и всей схемы в целом, так как совершенство того или иного термодинамического процесса можно оценить лишь на основе второго начала термодинамики. Для этого на основе количественных балансов составляется и решается [c.299]

Рассмотрим движение идеальной капельной жидкости (рис. 6-7, а), для которой, как и для любой капельной жидкости, р1 = р2 = р. Идеальная жидкость движется без трения, поэтому, при отсутствии подвода тепла, ее температура и внутренняя энергия не будут изменяться. Следовательно, в данном сл чае 1 = 2- Тогда уравнение энергетического баланса примет вид [c.137]

Эта последняя задача представляется весьма важной, поскольку, как отмечалось в главе II, для РРБ характерна внутренняя положительная обратная связь по теплу и коксу, способствующая потенциальной неустойчивости нерегулируемого объекта. Специальное исследование [115] показало, что в статике исследуемый нерегулируемый замкнутый контур имеет одно устойчивое состояние в координатах Грь Ок. Р1 или Гр2, Ск. Р2. Для анализа были использованы уравнения теплового и коксового баланса по реактору и регенератору. [c.119]

Отсюда следует, что любая форма утилизации части энтальпии топлива, обычно теряемой в процессе преобразования, обеспечит существенную экономию энергии. Это достигается при утилизации тепла дымовых (выхлопных) газов и охлаждающей жидкости в двигателях внутреннего сгорания, отработанных газов газовых турбин, отработанного пара паровых турбин. Очевидно, что утилизация такого тепла не дает должного эффекта, если источник электроэнергии и ее потребитель находятся на значительном удалении друг от друга и связаны между собой лишь линией электропередачи. Для обеспечения утилизации тепла топлива, превышающей 38 % (в лучшем случае это может быть достигнуто при общественном потреблении), потребитель должен производить электроэнергию сам. При этом его двигатели могут иметь термические к. п. д., меньшие приведенных, а утилизация тепла дымовых газов в процессах собственного производства будет более эффективной. Чтобы характеризовать производство, осуществляемое потребителем, как систему комплексного использования энергии , необходимо иметь четко обусловленный баланс потребления электрической и тепловой энергии. Тепло дымовых [c.336]

Входящая в уравнение величина А выражает разность между приходом и расходом тепла непосредственно в камере сушилки, без учета тепла, приносимого и уносимого воздухом, нагретым в основном калорифере. Величину Д часто называют внутренним балансом сушильной камеры. [c.596]

При расчете теоретической температуры сгорания для ракетных топлив баланс составляется аналогичным образом для заданной смеси горючего и окислителя. Однако в этом случае из-за высокой температуры становятся существенными обратные реакции диссоциации, протекающие с поглощением тепла (см. гл. 4). Из-за реакций диссоциации тепловой эффект уменьшается. Расчет в целом становится достаточно сложным необходимо найти состав продуктов сгорания и температуру. В случае же сжигания природных топлив или продуктов их переработки с использованием в качестве окислителя воздуха (топки паровых котлов, камеры сгорания газовых турбин и воздушно-реактивных двигателей, двигателей внутреннего сгорания) температура не столь высока, и с реакциями диссоциации можно не считаться. Для расчетов пригодна формула типа (1-9). [c.16]

Если предположить, что, как и в случае формования волокна, температура изменяется в направлении г и что у внутренней стенки не происходит никакой теплопередачи, а у внешней стенки имеет место конвекция и излучение тепла, то из энергетического баланса следует [c.570]

Однако в природе есть такие процессы, которые, хотя и не противоречат первому закону, все же в действительности не осуществляются. Так, тело не может приобрести поступательного движения за счет убыли своей внутренней энергии (охлаждения), хотя при этом соблюдался бы энергетический баланс. Не было бы противоречия с первым законом и в том случае, если бы тепло самопроизвольно переходило от холодного тела к горячему. [c.28]

При составлении балансов тепловых явлений необходимо учитывать три составляющие — работу, внутреннюю энергию и тепло. [c.8]

Подсчет изменения аккумулированного кладкой тепла весьма труден, так как он требует измерений и внутренних, и наружных температур кладки в начале и конце плавки. Даже по результатам измерений расчет носит весьма приближенный характер, поскольку нестационарный реальный процесс при расчете приходится заменять стационарным. Однако энергетический баланс можно составить довольно точно и для периодически работающих печей, если вместо изменения аккумулированного кладкой тепла учитывать тепловые потери печи за время ее простоя перед плавкой. В этом случае тепловые потери печи Q i подсчитывают как сумму потерь за время самой плавки и за время простоя. [c.96]

Поскольку поток тепла через пограничный слой для стационарного процесса теплопередачи равен потоку тепла через стенку, можно составить общий тепловой баланс, который используется в модели для определения температуры внутренней поверхности стенки трубопровода [c.185]

Составим уравнение энергетического баланса рассматриваемого элементарного слоя. На единичную площадку этого слоя поступает тепловой поток д, и с нее выходит тепловой поток д(дд ду)с1у. Поскольку в рассматриваемом слое тепловая энергия не возникает и не исчезает, разность между теплом, поступающим в слой в единицу времени, и теплом, выходящим из слоя за то же время, должна быть равна изменению внутрен- [c.111]

Температура, которую принимает неподвижная стенка со стороны потока газа, может быть получена при помощи теплового баланса на контрольном объеме, как показано на рис. 10-24. Примем следующее стационарное состояние, отсутствие внутреннего тепловыделения и отсутствие переноса тепла к поверхности стенок путем излучения. Поверхность 1—2 объема находится снаружи поверхности стенки. [c.379]

Основу математического моделирования составляют дифференциальные уравнения теплового и материального балансов, ре-щение которых обосновывает получение реалистических динамических характеристик объекта. На основе их анализа и термодинамических данных создается математическое описание, позволяющее отразить спектр технологических режимов работы установки, включая ее пуск и останов. Следование принципу фундаментального моделирования позволяет воссоздать в тренажерной модели все существенные для обучения операторов сложные внутренние связи установки. Обучаемый сможет увидеть реакцию оборудования на воздействия, имитирующие различные его неисправности. Модель является полномасштабной, а создаваемый на ее основе компьютерный тренажер обеспечивает реализацию следующих технологических режимов холодный и теплый старт, нормальный аварийный останов, нормальный технологический режим, уменьшение нагрузки, аварийные условия работы. [c.178]

Суш ность регенерации сводится к выжигу кокса с внешней и внутренней поверхности катализатора при контакте с кислородом воздуха. Выделяемое в процессе сгорания кокса в регенераторе тепло используется для нагрева сырья и проведения самой реакции крекинга. Развитие технологии каталитического крекинга характеризуется непрерывным уменьшением коксоотложения на катализаторе с целью достижения уровня, необходимого для поддержания теплового баланса при полном окислении углерода кокса до СО2. Практически регенерация в значительной мере определяет равновесную активность катализатора, выбранную схему, аппаратурное оформление и технико-экономи-ческие показатели процесса. Образующийся в процессе крекинга в результате различных реакций кокс можно разделить на четыре типа. [c.44]

Методика расчета /я и /я изложена в [22]. Глобально осредненное тепловое излучение планеты характеризуется равновесной температурой Те. Если внутренние источники тепла отсутствуют, то Те определяется из баланса падающей солнечной энергии и уходящего теплового излучения [c.199]

На установках последнего периода используется принцип замкнутого теплового баланса вследствие этого отпадает необходимость помещать внутренние катализаторные холодильники для отвода тепла из регенератора. [c.95]

Тела с неограниченно высокой теплопроводностью. Простейшим примером случая нулевого внутреннего сопротивления является процесс передачи тепла в теле с неограниченно высокой теплопроводностью (т. е. с незначительным внутренним термическим сопротивлением), температура которого резко изменяется при контакте с теплоносителем. Обычно предполагается, что температура теплоносителя /ж — величина постоянная. Следовательно, все полученное (или генерированное) тепло мгновенно распространяется в материале и температура тела увеличивается равномерно по всему объему. Решения могут быть получены с хорошим приближением, если тело, о котором идет речь, имеет относительно своего объема большую площадь поверхности. Всем этим условиям удовлетворяют такие тела, как тонкостенные трубы и сферы и тонкие пластины, выполненные из материала с высокой теплопроводностью. Определяюш,им уравнением является соотношение баланса тепла, т. е. количество тепла, полученного телом, равно количеству тепла, переданного теплоносителем [c.38]

В режиме динамического равновесия потери тепла элементами конструкции здания восполняются за счет конвективной теплоотдачи от воздуха помещения к внутренним поверхностям здания, тогда как потери тепла вентиляцией компенсируются подводом тепла от поверхностей помещения за счет конвекции. При рассмотрении теплового баланса необходимо иметь в виду, что теплообмен внутри помещения в значительной мере зависит от используемой системы нагрева. Можно рассматривать конвективный нагрев, который обеспечивается за счет нагревания воздуха, и нагрев излучением от отопительных элементов, встроенных в панели. Другие виды нагрева по своей эффективности находятся между этими двумя основными видами. С применением этих видов нагрева представляется возможным обеспечивать теплообмен внутри помещения, который осуществляется главным образом только между поверхностями и между поверхностями и воздухом. Для удобства расчета вводится гипотетический коэффициент теплоотдачи а д. Тогда [c.173]

Применение вакуума возможно только при использовании кессонного охлаждения, так как требуется абсолютная тазоплотность ограждения. В данных случаях не может быть использовано понятие температуры в термодинамическом смысле, и поэтому нельзя говорить о разности температур между внутрипечным пространством и внутренней поверхностью ограждения. Тепло генерируется на внутренней поверхности ограждения за счет облучения ее плазмой (тормозное и рекомбинационное излучения), а также за счет кинетической энергии электронов и ионов, попадающих на внутреннюю поверхность ограждения вследствие эффекта рассеивания заряженных частиц и вторичной эмиссии электронов с анода. Сюда следует, однако, добавить непосредственное излучение раскаленного анода, а также поверхности расплава. Все вместе взятое создает приток тепла на внутреннюю поверхность ограждения, требующий отвода его за счет охлаждения водой. Унос тепла с водой охлаждения может быть существенным и в энергетическом балансе достигает 20—40%-Таким образом, ограждение вакуумно-дуговых и электроннолучевых печей энергетически несовершенно, однако этот недостаток перекрывается многими другими достоинствами печей данного типа, оправдывающими с технико-экономической точки зрения применение холодного ограждения. [c.243]

В химической технологии часто встречаются процессы, требующие отвола тепла от твердых тел с внутренним тепловыделением (например, гетерогенный катализ). Рассмотрим простейший случай, когда количество выделяющегося (поглощаемого) тепла в единнце объема твердого тела за 1 с (удельное тепловыделение) равномерно по всему телу и равно qg Вт/м . В данных условиях элементарный параллелепипед, выделенный из твердого тела (см. рис. У1-4 и рис. VI- ), будет нагреваться за счет аккумулированного тепла и внутреннего тепловыделения, поэтому уравнение теплового баланса, в отличие от ранее приведенного (VI.4), будет иметь следующий вид [c.275]

Расход тепла с поверхности моря в процентах от Ссол приходится на подводную освещенность — 2%, на отражение — 6%, на тепловую энергию эффективного излучения поверхности — 42%, на конвекцию — 7%, на испарение — 51%. Менее значительными составляющими теплового баланса Мирового океана являются приход тепла в результате химико-0иологических реакций — 0,1%, приход тепла от трения — 0,05% и приход тепла от распада радиоактивных веществ в морской воде — 0,000017%. Приход тепла из внутренних частей Земли — 0,03%. [c.1000]

Для последующего необходимо запомнить, что то-ладество (3.38) представляет собой точное определение потока тепла /д. Уравнение теплового баланса без источников (3.41) служит лишь для того, чтобы получить уравнения баланса внутренней энергии (3.36) и (3.37) в форме, подобной (3.42), поскольку последняя лучше согласуется с представлениями, применяемыми при [c.115]

Значение точности функции невязок по тепло юму балансу Е (во внутреннем итер)аиионном контуре) в предлагаемом алгоритме принято равным 0,1 из условия необходи гой и достаточной точности определения гемперат р в технических расчётах 0,1. Как по,<азали расчётные исследования для обеспечения точности вычисления температур -0,Г С, то [c.59]

Фрагменты диаграмм, моделирующие граничные условия по веществу и теплу, показаны на рис. 5.11. Диаграммы отражают баланс массы и тепла в приповерхностном погранпчном шаровом слое зерна толщиной Аг. Внутренний и внешний потоки субстанций формируются на 1-структурах с помощью транспортных диаграммных элементов и Т , параметрами которых являются соответствующие проводимости (на рисунках указаны в скобках около элементов). В иограничном слое эти потоки действуют одновременно, что отражается 0-структурой слияния, на которой происходит их алгебраическое суммирование, т. е. [c.229]

В более общем случае необходимо учитывать различие температур потоков (Гс и Т и внутренний теплообмен между ними. Если принять, что тенло через стенку аппарата передается от нотока реагирующей смеси, то соответствующий член включается только в уравнение теплового баланса смеси. Естественно, что если тепло при реакции выделяется, оно расходуется на нагрев более холодного потока, а при поглощении тепла реакцией оно отбирается от более горячего потока. С учетом сказанного для холодного потока — смеси и горячего потока — контактной массы тепловые уравнения получим в виде [c.103]

Уравнения тепловых балансов отражают шязь между изменением внутренней энергии системы и количеством подводимого тепла [c.74]

Мюллер и др. определяли несколько термодинамических величин, зависящих от деформации обратимую и необратимую части выделения тепла в процессе пластического деформирования ПЭ, ПВХ, ПЭТФ, ПА-6 [59—61], ПК [63], ПС [64] и различных эластомеров [61, 65, 66], последующее повышение температуры [67], изменение внутренней энергии за время ее накопления [68] и ее влияние на энергию разрушения материала [69]. Они отметили, что энтропия термопластов во время холодного течения уменьшается, а внутренняя энергия возрастает. Они также определили баланс энергии при действии напряжения ( ) и во время втягивания сегментов (г) ПИБ в последовательных циклах растяжения. Изменение внутренней энергии во время -го цикла можно представить следующим образом [c.259]

Радиоактивные элементы в рассеянном виде встречаются во всех горных породах. Известно много и радиоактивных минералов, например а) первичные минералы пегматитов — уранинит, клевеит, бетафит, самарскит, монацит б) первичные гидротермальные минералы — настурап, урановая чернь в) вторичные минералы — кюрит, радиофлюорит, радиоборит и др. Проблемы, связанные с распространением, распределением и скоростью распада радиоактивных элементов в различных породах, с миграцией радиоактивных элементов при геологических процессах, имеют большое значение для геохимии, петрографии и геохронологии. На основании большого количества наблюдений радиоактивности пород установлено, что изверженные породы обладают большей радиоактивностью, чем осадочные. Радиоактивные элементы выносятся по поверхностям сбросов, разломов и нередко позволяют фиксировать линии тектонических нарушений. Факт образования тепла при распаде радиоактивных ядер учитывается при разрешении вопросов, связанных с изучением внутреннего теплового баланса Земли, магматических, вулканических, а также горообразовательных процессов. Радиоактивность морской воды и морских осадков имеет большое значение для океанографических исследований. Методы, основанные на радиоактивности, также широко используются в прикладной геологии при геофизических поисках и разведках залежей руд металлов и месторождений нефти. В настоящее время геологосъемочные партии, как правило, проводят измерения радиоактивности пород радиометрами. В скважинах проводится у-каротаж. [c.13]

Создание нового производства или процесса получения нового вещества прежде всего требует выяснения возможности протекания химических реакций, которые при этом предполагается осуществлять. Первый закон термодинамики оказывается недостаточным для решения подобных задач, В пределах этого закона возможно составление энергетических балансов тепловых процессов, но не рассмотрение вопроса о направлении, в котором они могут проходить, В некоторых случаях первый закон термодинамики позволяет предвидеть возможность тех или иных процессов. Например, температура изолированного тела не может сама собой увеличиваться. Невозможен вечный двигатель, т. е. машина, производящая работу без затраты энергии (вечный двигатель первого рода), что также является примером процессов, запрещаемых первым законом. Однако в природе есть такие процессы, которые, хотя и не противоречат первому закону, все же в действительности не осуществляются, Так, тело не может приобрести поступательного движения за счет убыли своей внутренней энергии (охлаждения), хотя при этом соблюдался бы энергетический баланс, Не было бы противоречия с первым законом и в том случае, если бы тепло самопроизвольно переходило от холодного тела к горячему. Однако факты показывают, что все действительно происходящие в природе процессы отличаются определенной направленностью. Они совершаются сами собой только в одном направлении, хотя первый закон не запрещает их протекания в обратном направлении. Например, в нагретом с одного конца металлическом стержне происходит выравнивание температуры и установление теплового равновесия. Чтобы понять общность этого закона, достаточно вспомнить о таких процессах, как взрывы, взаимная диффузия двух газов или жидкостей с образованием раствора. После окончания таких процессов изолированная система уже не может сама собой вернуться в какое-либо из своих предыдущих состояний. Образовавшийся раствор не может сам разделиться на составляющие его компоненты, а продукты взрыва не могут сами вновь образовать исходные вещества. Можно сделать общий вывод в -иптемах, предоставленных самим себе, все процессы текут односторонне, т, е, в одном направлении, и достигают [c.36]

В биореактор поступают извне технологические потоки, с которыми в аппарат вводятся потоки тепла Рь Рг, Qз, Р4 и Qi, выводятся потоки тепла Qs, Qa и Рю, а также имеются внутренние источники тепла Q6, Q . Перечисленные потоки включают Ql — поток тепла с культуральной жидкостью Рг — поток тепла с раствором минеральных солей Рз — поток тепла с углеродсодержащим субстратом Р4 — поток тепла с технологической водой Рб — поток тепла с аэрирующим газом Ре — биологическое тепло процесса Q — тепло, выделяемое при механическом перемещива-нии Ре — поток тепла с отбираемой суспензией микроорганизмов Рэ — поток тепла с отработанным газом Рю — поток тепла, отводимый через теплообменники. В результате тепловой баланс биореактора будет [c.100]

Уравнение теплового потока, выведенное в предыдущем параграфе, дает возможность рассчитать теплообмен при вынужденной конвекции для различных случаев, если сделать соответствующие допущения относительно формы кривой распределения температуры. Прежде чем заняться таким расчетом, необходимо вывести дифференциальное уравнение, описывающее энергетические зависимости в движущейся среде. Это уравнение выводится из баланса энергии в стационарном элементе объема, расположенном в иоле потока. Тепло в элемент объема может быть передано теплопроводностью или перенесено движущейся жидкостью через границы элемента. Кроме того, тепло может быть выделено внутренними источниками. Такие источники тепла всегда присутствуют в движущемся потоке вязкой жидкости, поскольку напряжения сдвига вызывают внутреннее трение и превращают кинетическую энергию в тепло. При небольших скоростях изменения температуры, вызванные внутренним трением, малы и ими обычно можно пренебречь. При больших скоростях потока вопросы влияния трения важны. В деле развития высокоскоро-стнрй авиации оци привлекают к себе большое внимание [c.215]

Применение в качестве сушильного агента перегретого водянохс пара вносит ряд особенностей в сушку ПВХ. При конвективной сушкс дисперсный материал быстро нагревается до температуры мокрогс термометра, которая в случае паровой среды при атмосферном давлении равна 100 °С, т.е. температуре кипения. Как показывают опыты, этот период занимает большую часть (90 - 95%) общего баланса времени сушки [38]. При сушке ПВХ в зтих условиях полимер находится в высокоэластическом состоянии, так как Г(. = 80 °С. Под действием давления паров, образующихся при кипении внутренней влаги, скелет капиллярно-пористого тела благодаря своей эластичности будет растягиваться, расширяя проходное сечение пор и капилляров. При этом создаются условия для постоянной релаксации давления и поддержания постоянной температуры частицы ПВХ. В этом случае сопротивление диффузии существенно снижается (величина критерия Лыкова достаточно велика) и устанавливается эквивалентный тепло- и массообмен, когда количество испаряемой из частицы влаги точно эквивалентно подведенному к материалу количеству тепла. Таким образом, задача массопереноса сводится к чисто теплообменной, т.е. классической задаче нагрева сферы. [c.114]

Для решения рассматриваемой задачи был избран метод элементарных балансов [7]. Расчетные уравнения по этому методу получаются на базе гипотезы теплопроводности Фурье, закона сохранения эиергин, второго начала термодинамики. Применительно к данной задаче метод был дополнен внутренним источником тепла, обусловленным фазовым переходом гидрид — интерметаллид [4, 6]. [c.100]

Высокий уровень энергопотребления на- НПЗ определяется температурами, при которых реализуются процессы. Физикохимическая сущность и кинетика процессов при их совершенствовании изменяются мало, и потребность в тепле для нагревания сырьевых потоков невозможно уменьшить значительно. Учитывая специфику отрасли, экономию энергии и топлива, можно получать в основном за счет снижения сопутствующих затрат и утилизации вторичных энергетических ресурсов. Предварительно необходимо составить баланс фактического энергопотребления и выявить неиспользуемые внутренние энергетические ресурсы на установках, на отдельных цехах и на заводе в целом. Для составления такого баланса в топливном или тепловом эквиваленте можно воспользоваться методикой, разработанной авторами работы [25]. При выявлении внутренних энергетических ресурсов и разработке мер по их использованию в первую очередь следует предельно сокращать тепловые отходы что обеспечивает наибольшую экономию исходного топлива. Причем эффективно использовать тепловые отходы на той же установке, которая является их источником, или на примыкающих установках и объектах завода. Если исцользовать полностью эти отходы на месте невозможно, их следует передать на соседние предприятия для использования тепла или для выработки электроэнергии. Ниже рассмотрены некоторые мероприятия по экономии энергии более подробно. [c.64]