Коэффициент по Мерфри

Фиг. 57. Номограмма для нахождения связи между локальным коэффициентом полезного действия и коэффициентом Мерфри.

Фиг. 59. Диаграмма для определения числа реальных тарелок с использованием коэффициентов Мерфри.

Эффективность ступени по Мерфри представляет собой отношение изменения концентрации распределяемого компонента в одной из фаз на данной ступени массообменного аппарата к изменению концентрации в этой фазе, которое имело бы место, если бы конечная концентрация в ней соответствовала равновесию с конечной концентрацией в другой фазе. Так же, как коэффициенты массопередачи, общие высоты и числа единиц переноса, эффективность ступени по Мэрфри может выражаться для любой из фаз. Если использовать обозначения, приведенные на рис. П1.1, то эффективность по Мэрфри п-й ступени будет определяться следующими уравнениями [c.55]

В больших тарелках с переточными трубами концентрация в жидкой фазе меняется от Х - до Х . Чтобы проследить влияние градиента концентрации на коэффициент Мерфри, рассмотрим две тарелки а — с полным перемешиванием и б , где жидкость без перемешивания. Примем, что и Х 1 одинаковы [c.65]

Следовательно, если известен коэффициент Мерфри, то можно построить ступенчаты график и на [Т 1 реальное число тарелок. [c.67]

Так как средний коэффициент Мерфри для экстракции из пленок, рассчитанный но водной фазе, равен [c.101]

Рис. 4.1. Графики влияния величин кпд по Мерфри (а) и коэффициента массопередачи (б) на время пребывания жидкости

Примером этого может служить расчет эффективности колонны, работающей на смеси этиловый спирт-вода 174]. На рис. 3—26 нанесены значения коэффициента Мерфри, [c.300]

Как указывалось выше, степень приближения к равновесию, достигаемая на реальной тарелке, может характеризоваться коэффициентом Мерфри, выражающим отношение фактического [c.330]

При расчете ректификационных колонн с учетом эффективности тарелок в терминах КПД Мерфри матрица коэффициентов снстемы уравнений материального баланса имеет ненулевые элементы выше или ниже главной диагонали (в зависимости от направления нумерации тарелок), т. е. треугольную форму [60]. [c.342]

Концентрация равновесна реальной концентрации пара УJ. Коэффициенты полезного действия по Мерфри могут характеризовать эффективность тарелки и целом только при полном перемешивании жидкости и пара на тарелке, когда состав на ней определяется одним значением и а ,. [c.331]

Для расчета реальных размеров тарельчатых колонн наиболее важное значение имеет определение эффективности ступени контакта. Чаще всего в качестве коэффициента эффективности используют нормированную степень достижения равновесного состояния по составам, температуре, т. е. к.п.д. Мерфри, к.п.д. испарения, высоту единицы переноса и т. д. Эти характеристики рассчитывают по литературным данным или определяют экспериментально. Коэффициент эффективности является обобщенным показателем совершенства процесса, однако он позволяет лишь констатировать существующее состояние, но не указывает пути совершенствования процесса. [c.85]

При движении жидкости но тарелке в ректификационной колонне ее концентрация х изменяется от некоторого значения Хо на входе до значения Ху на выходе. Изменение состава жидкости происходит за счет взаимодействия с паровым потоком, поступающим на тарелку в количестве V, и эффекта продольного перемешивания, учитываемого коэффициентом турбулентной диффузии Ве (рис. 59). Если положить, что локальный к.п.д. Мерфри — [c.382]

Модифицированная эффективность тарелки, или модифицированный коэффициент ее полезного действия по Мерфри, определяете следующим уравнением [c.306]

Аналогично выражению для эффективности по Мерфри, характеризующему массообмен на тарелке , вводится уравнение для эффективности теплопередачи , экспоненциально связанное с общим коэффициентом теплопередачи, теплоемкостью пара и временем контакта между паром и жидкостью на -той тарелке [c.310]

Коэффициент, предложенный Мерфри, находится из следующего уравнения [c.65]

Значения к. п. д. Мерфри и значения местного коэффициента данной тарелки находятся в определенных соотношениях. [c.65]

При перекрестном токе коэффициент обогащения по газу (или коэффициент полезного действия по Мерфри [17]) следует рассчитывать по уравнению [26] [c.60]

В качестве интегральной характеристики эффективности массопередачи вместо эффективности по Мерфри Ему и Емь широко используют также коэффициенты извлечения фу и фь, которые определяются уравнениями [c.183]

Коэффициенты Еш изменяются в еще более широких пределах, чем эффективность массопередачи по Мерфри в бинарных смесях. Для компонентов с промежуточной летучестью на отдельных тарелках или в средних сечениях слоя насадки они принимают даже отрицательные значения, [c.187]

Ео — общий коэффициент эффективности тарелки, или к. п. д. тарелки, по Мерфри [c.5]

Здесь же нанесены значения коэффициента эффективности Мерфри Til, вычисленные с учетом неполного перемешивания жидкости вдоль пути ее по тарелке и при принятом локальном КПД rio.i (см. рис. 26). В результате предварительных расчетов [48], выполненных с использованием диффузионной модели [27], показано, что с ошибкой не более 3—5% можно пренебречь пере- [c.122]

Матричные методы расчета колонн многокомпонетной ректификации. Выделение этой группы методов возможно и несовсем правомерно, т,ак как, например, при использовании релаксационных методов задача также может быть сведена к решению систем линейных алгебраических уравнений методами матричной алгебры [227—250]. Впервые матричные методы в расчетах процессов ректифик,ации были использованы в работах [227, 228, 229], при этом системы уравнений, описывающие распределение температур, составов и величин потоков пара и жидкости по ступеням (разделения, решались независимо друг от друга методом Гаусса [238—243]. Матричные методы р,асче-та в свою очередь. различаются по двум основным признакам— методу решения систем уравнений математического описания, записанных б матричной форме, и используемым методом снижения размерности реш,аемой системы уравнений. Так был предложен метод сведения нелинейной системы уравнений к линейной, что вполне возможно при использовании метода Тилле—Гедеса для расчета распределения составов и метода Ньютона—Рафсона для определения температур на ступенях разделения [239]. Следует отметить, что реал.из,ац ия матричных методов, особенно в сочетании с методом Ньютона—Рафсона, требует использования ЭВМ с колоссальным объемом оперативных запоминающих устройств (необходимость хранения матриц коэффициентов систем уравнений и матриц величия частных производных от системы уравнений м,атематического описания по всем итерируемым переменным). Некоторое сокращение-размерности системы уравнений математического описания возможно лишь для случая расчета процессов ректификации идеальных смесей [228], но введение учета неидеальности смеси приводит к увеличению размерности задачи до первоначальной. Предлагалось также в сочетании с матричным методом расчета использовать концепцию реальной ступени разделения при введении заданной постоянной величины к. п. д. Мерфри [230]. Позднее матричные методы получили развитие в целом ряде работ [230—245]. В связи с широким использованием в расчетах процессов химической технологии методов квазилинеаризации эти методы нашли широкое применение и в расчетах процессов ректификации многокомпонентных смесей [241, 238, 239]. Так, например, метод квазилинеаризации позволяет существенно улучшить характеристики сходимости матричных методов расчета [237]. В пос- [c.56]

Можно также вести расчет, исходя из числа теоретических ступеней, причем локальный коэффициент полезного действия Мерфри определяется по формуле [c.118]

Рис. 3-26. Зависимость коэффициента Мерфри от концентрации спирта при постоянном значении к)герм. (система эгИлОвый спирт— вода)

Наконец, на эффективный коэффициент по Мерфри моя при высоких скоростях газа оказывает влияние унос жидкости. Снижение коэффициента от Еуо (без увлечения жидкости до не- [c.654]

Из определения коэффициента Мерфри видно, что находить его эксперим ентальным путем затруднительно, так как в его выражение входят средние значения концентраций, трудно определяемые экспериментально. [c.65]

Коэффициент Мерфри отражает кинетику процесса более дифференцированно, чем общи к. п. д. Однако, к сожале 1ию. практическое значение этого метода невел 1Ко, так как экспер .менталь-ных данных для его определения опубликовано очень мало. Поэтому иногда поступают так определяют обгди к. п. д. из производственных наблюдени и принимают его равн о1м к. и. д. Мерфри. Для случая, когда линия равновесия прямая, предложена диаграмма и уравнение, которые позволяют ио к. п. д. Мерфри найти общи 1 к, п. д., и наоборот [175]. [c.67]

Как следует из рис. 3—26 в области концентраций этилового спирта ниже 30 мол. процентов коэффициент Мерфри существенно уменьшается с уменьшением концентрации спирта и заметно отличается по своей величине от lijTepM. Это вполне объясняет тот факт [171, 175], что в области этих концентрапий спирта величины коэффициента Мерфри, полученные экс- [c.300]

Коэффициент вихрево11 диффузии рассчитывается по уравнению (111.162), а критерий Пекле по уравнению (111.161) и далее но графику, приведенному на рис. 111.41, определяется отношение а затем и к. п. д. т),- но Мерфри. [c.218]

Предложено несколько методов д. я введения этих поправок а) при но., ЮПИ оби1,сго к. п. д. тарелок колонны, б) при помощи локальных к. и. д. (метод Мерфри), в) путем использования коэффициента массопередачи. [c.63]

Принято также выделять алгоритмы, позволяющие проводить расчеты разделения неидеальных смесей, расчеты сложных колонн и их комплексов. На ранних этапах создания общих алгоритмов расчета процесса многокомпонентной ректификации введение различного рода допущений было вполне оправдано, так как основной целью работ являлась разработка методов решения систем уравнений математического описания и обеспечения сходимости итерационных схем решения. В дальнейшем введение учета неидеальности разделяемой смеси и концепции реальной ступени разделения потребовало существенной доработки созданных алгоритмов. При этом часто предпринимались попытки использования уже разработанных алгоритмов, например, основанных на концепции теоретической ступени разделения [202, 212] в решении задач с учетом реальной разделительной способности тарелки [230, 281], определяемой через коэффициент полезного действия (к. п. д. Мэрфри) [230, 281, 130] или к. п. д. испарения [230]. При этом отмечалось, что введение к. п. д. испарения более предпочтительно, чем учет разделительной способности тарелки через к. п. д. Мерфри [230, 281]. В таких алгоритмах обычно принималось допущение постоянства к. п. д. для всех ступеней разделения и относительно всех компонентов разделяемой смеси. Введение таких к. п. д. ступеней разделения приводит к большой вероятности появления на некоторых итерациях расчета отрицательных величин концентраций компонентов, что исключает возможность продолжения расчетов [130]. С целью преодоления таких трудностей обычно использовались либо различные модифицированные определения эффективности ступени разделения [230, 281], либо вводилась коррекция величин к. п. д. в процессе решения. Последнее в свою очередь может являться причиной зависимости получаемого решения от способа задания начальных приближений или даже получений неоднозначного решения задачи [130]. В то же время в результате ряда расчетных и теоретических исследований [130, 132, 183] было показано и подтверждено экспериментально, что эффективности ступеней разделения существенно различны и, кроме того, эффективность каждой ступени различна по отношению к компонентам разделяемой смеси. Возможным выходом из такой ситуации (необходимость учета указанных явлений при обеспечении достаточной устойчивости итерационных схем расчета) может служить прием, основанный на отказе от использования к. п. д. в математическом описании ступени разделения с реализацией прямого расчета, составов фаз, уходящих со ступени разделения [130]. В этом случае учиты- [c.52]

В 1932 г. Мерфри [115] высказал предположение, что Ер изменяется пропорционально кубу расстояния от стенки и, интегрируя уравнения для потока, нашел коэффициенты теплоот [c.190]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.248 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.425 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.448 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.248 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология