Сварочная проволока аустенитная

В результате исследований разработана технологическая инстру щия, регламентирующая применение полуавтоматической сварки плавящимися электродами аустенитного класса в углекислом газе закаливающихся сталей типа 15Х5М [21]. Данные о рекомендуемых сварочных материалах приведены в табл. 8.2. Рекомендуемые режимы сварки в зависимости от диаметра сварочной проволоки и положения сварного шва приведены в табл. 8.3. [c.229]

Рис. 27. 2. Пример применения диаграммы на рис. 25. 12 для приближенного определения значения при котором можно получить аустенитную пли аустенитно-ферритную структуру металла шва при наплавке или однопроходной сварке низколегированной стали марки 24Г сварочной проволокой 18/8 или СВ-04Х19Н9С2 (уо 20%, структура аустенитно-ферритная) и варочной проволокой 25/20 или Св-13Х25Н18 ( о = 50%, структура аустенитная).

Однако сварка в среде углекислого газа обладает тем преимуществом, что имеет в 10—14 раз меньшую стоимость углекислоты по сравнению с аргоном и несравненно меньшую ее дефицитность. Этот способ позволяет вести процесс во всех пространственных положениях. При сварке аустенитных сталей применять сварочную проволоку с повышенным содержанием Мп и 51, как это практикуется при сварке низколегированных сталей, не требуется, так как аустенитные проволоки обычно содержат достаточное количество этих элементов, а также других активных раскис-лителей. [c.189]

Полуавтоматическая сварка в среде газов может рассматриваться как разновидность сварки с регулированием термических циклов. Помимо технологических преимуществ перед ручной дуговой сваркой (высокая производительность, низкая стоимость сварочных матфиалов, визуальное наблюдение за ванной и дугой, возможность сварки в различных пространственных положениях), за счст высокой степени сосредоточения тепла в небольшом объеме зоны дуги и охлаждения зоны сварки струей защитного газа способствует минимальному перегреву металла шва и околошовных зон. Использование аустенитных сварочных проволок с повышенным содержанием марганца марки Св-08Х20Н9Г7Т и Св-05Х5Н40Г7М8Т при полуавтоматической сварке в среде СОг обеспечивает получение достаточно качественных сварных соединений. При этом в процессе изготовления сварных изделий 228 [c.228]

Принципиальные основы технологии сварки стали аустенитного, аустенитно-мартенситного и аустенитно-ферритного классов едины сварку выполняют под флюсом, в аргоне и в углекислом газе. При этом используется электродная и сварочная проволока состава свариваемой стали и близкого состава, а такн е аустенитного класса типа r/Ni. Химический состав металла шва корректируется применительно к конкретной коррозионной среде [136, 137]. [c.358]

При отсутствии сертификатов материалы можно использовать для работы только после их предварительной проверки при этом проверяют химический состав сварочной проволоки и наплавленного металла, механические свойства сварного шва или наплавки, для аустенитных электродов, кроме того, — количество ферритной фазы и, прн наличии требований, — склонность к межкристаллитной коррозии. Проверку проводят в соответствии с требованиями ГОСТ 9466—75. Результаты проверки должны отвечать требованиям ГОСТ 9467—75 10052—75 2246—70 или ТУ на сварочные материалы. [c.410]

Не рекомендуется сваривать хромистые стали, содержащие более 0,12% углерода. Пламя необходимо нейтральное или слегка восстановительное. Излишне восстановительное пламя ведет к науглероживанию, а окислительное — к выгоранию легирующих элементов и образованию окислов хрома. Сварочная проволока применяется или из того же материала или, чаще, из аустенитной хромо-никелевой стали. Затруднения в сварке определяются глав ным образом следующими обстоятельствами. [c.491]

Котачество ферритной фазы в швах составляет 15-60% и зависит не только от применяемых сварочных материалов, но и от доли уча-СТИ51 свариваемого материала в металле шва, от колебаний химического состава в пределах марки. Самый высокий процент ферритной фазы в швах наблюдается при автоматической сварке под флюсом встык без разделки кромок проволокой Св-06Х21Н7БТ. Благодаря высокому содержанию феррита швы обладают достаточной стойкостью против образования горячих трещин. Изменение содержания ферритной фазы в шве за счет легирования или термообработки приводит к существенному изменению его механических свойств. Пределы текучести и прочности при достаточно высокой пластичности и вязкости шва достигают максимума при равном процентном содержании в нем аустенитной и ферритной фаз. [c.260]

Для сварки первой пары подходит сварочная проволока Св09Х16Н25М6, имеющая аустенитную структуру. Для второй пары-Св 08Х25Н13БТЮ с аустенитно-ферритной структурой. [c.269]

Каждая партия электродов и сварочной проволоки сопровождается сертификатом с указанием завода-изготовителя, типа, марки электрода и проволоки, диаметра, результатов испытаний, номера партии и даты изготовления, химического состава и механических свойств. В отсутствие сертификата электроды и проволоку можно применять только после проверки химического состава и механических свойств наплавленного металла и проверки сварочно-технологических свойств в соответствии с действующей нормативно-технической документацией. Независимо от наличия сертификата электроды и проволоку каждой партии проверяют на технологичность и производят стилоскопирование наплавленного металла на содержание хрома и никеля (для аустенитных электродов и проволоки). [c.229]

При сварке любым из перечисленных методов наплавляемая сталь сварного шва, как правило, отличается от стали трубных заготовок. Требуемая технологическая прочность сварных швов достигается использованием сварочной проволоки и покрытий, имеющих в составе определенные композиции легирующих элементов, что позволяет получать при сварке одно- или двухфазные микроструктуры сварных швов, которые обладают повышенной пластичностью. Так, образованию двухфазной микроструктуры (например, аустенитно-ферритной) способствуют ферритообразующие легирующие примеси хром, кремний, ниобий, вольфрам, молибден и др. Однофазная, чисто аустенитная структура может быть получена при помощи легирующих примесей аустенизаторов (никеля, углерода, азота, бора). [c.36]

Сталь аустенитного класса. Хорошо поддается обработке в холодном состоянии. Температурный интервал горячей деформации составляет 1100—900 °С. Ручную электродуговую сварку осуществляют с помощью электродов АНВ-13 и ОЗЛ-22, используя сварочную проволоку из сплава 02Х19Н9. Автоматическую сварку выполняют под флюсом или в защитных газах сварочную проволоку применяют из стали марки 04Х18Н10, флюс марки АН-18. [c.152]

Структура стали после закалки аустенитная, возможны выделения а-фазы. Температурный интервал горячей деформации 1200— 850 °С. Сталь хорошо поддается деформации в холодном состоянии и удовлетворительно обработке резанием. Сваривают ее ручным электродуговым и аргонодуговым методами. Используют электроды марки ОЗЛ-17У и сварочную проволоку из сплава 01Х23Н28МЗДЗТ (ЭП516). [c.153]

При автоматической и полуавтоматической сварке труб из малоуглеродистой и низколегированной стали применяют плавленые флюсы АН-348А, ОСЦ-45А, а из высоколегированной стали аусте-нитного класса — флюсы АН-26 и ФЦЛ-2. Неплавленые керамические флюсы К-2 и КВС-19 иапользуют для сварки легированных и углеродистых сталей. Для сварки труб из малоуглеродистой низколегированной стали применяют сварочную нроволоку Св-08А, Св-08ГА и др. Для сварки труб из легированной и высоколегированной стали используют в основном сварочную проволоку из сталей тех же классов (аустенитную, перлитную). [c.125]

Для стали 08X13 применяют различные способы сварки ручная штучными электродами и в защитных газах, автоматическая под флюсом. Разнообразны также применяемые сварочные материалы (табл. 8.9). Среди них наибольшее распространение имеют сварочные электроды и проволоки, обеспечивающие получение аустенитного наплавленного металла (электроды типа Э-10Х25Н13Г2, проволока СВ-07Х25Н12Г2Т). [c.240]

Двухфазная структура аустенитно-ферритного шва (в зависимости от концентрации в ней кремния) может быть стойкой или не стойкой к образованию трещин. Если для увеличения содержания кремния в шве ислользуют сталь или проволоку с более высокой концентрацией данного элемента либо применяют электродные покрытия, дополнительно легированные кремнием или ферросилицием, то положительный эффект обеспечен. Если же повышение количества кремния в шве достигается вследствие перехода кремния из флюса или электродного покрытия, которые содержат 5102, то в шве могут возникнуть трещины. Это объясняется тем, что кремний обычно восстанавливается в результате окисления хрома из сварочной ванны. Уменьшение содержания хрома в шве нежелательно, поскольку оно сказывается на стойкости швов к появлению трещин. Кроме того, кремневосстановительный процесс сопровождается возрастанием концентрации оксидов кремния (5102 и 510) в шве, что также ослабляет структуру стали. [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология