Диффузор, размеры

Для обеспечения интенсивного перемешивания во всем объеме аппарата за счет внутренней рециркуляции применяют пропеллерные мешалки. Пропеллерные перемешивающие устройства снабжены двух-, трех- или четырехлопастным винтом или пропеллером. Лопасти пропеллера по своей ширине обычно сначала расширяются, а потом сужаются угол их наклона переменный. Пропеллеры создают интенсивный поток, направленный вдоль оси их вращения иногда для упорядочения циркуляции жидкости в корпусе смесителя пропеллер помещают в направляющую трубу (диффузор) в трубе жидкость движется сверху вниз, в кольцевом зазоре между трубой и корпусом — снизу вверх или наоборот. Диаметр пропеллера чаще всего равен 0,25н-0,33 внутреннего диаметра корпуса. В зависимости от размеров пропеллера частота его вращения составляет от 200 до 1500 об/мин. [c.446]

При использовании компрессоров для диспергирования озона контактные камеры снабжаются пористыми керамическими пластинами-диффузорами. Размер пор в пластинах зависит от расхода и давления диффундируемого воздуха. Размещение пластин обусловлено габаритами контактной камеры и должно гарантировать равномерное поступление и распределение озона в обрабатываемой воде. [c.80]

В некоторых случаях, при ограниченности размеров и невозможности устройства в коротких диффузорах (рис. 1.29, а) разделительных стенок или направляющих лопаток (например, если на них будут осаждаться взвешенные в потоке твердые частицы), можно применять ступенчатые диффузоры (рис. 1.29, о), состоящие из сравнительно короткого плавного участка с небольшим углом расширения и участка с внезапным расширением сечення. Эти диффузоры создают примерно такую же неравномерность потока, что и обычные диффузоры той л<е длины с большими углами расширения, но имеют значительно меньшее гидравлическое сопротивление. Распределение скоростей за ступенчатыми диффузорами получается даже несколько более благоприятным, поскольку оно симметрично по сечению (рис. 1.29, в), при этом облегчается выравнивание потока по всему сечению с помощью сеток, решеток или другого сопротивления, равномерно распределенного по сечению. [c.35]

Большая регулярная неравномерность, при которой наблюдаются существенная разность скоростей потока в различных точках поперечного сечения и даже отрицательные скорости (обратные токи), вызванные срывом потока со стенок и вихреобразованием, но с ограниченными размерами вихревых областей. Неравномерность этого типа встречается в диффузорах с большими углами расширения (а = 8 90°) или в длинных диффузорах с любыми углами расширения (при углах а <8°, хотя и нет отрыва потока, но разность скоростей в поперечном сечении велика), за коленами и отводами с резким поворотом (но без направляющих лопаток) и за другими фасонными частями трубопроводов (см. рнс. 1.15, 1.16, 1.19, 1.20, 1.31, 1.35 и др.) [c.78]

Для удобства обобщения результатов экспериментального исследования отдельных участков проточной части (колес, диффузоров, входных и обратных аппаратов и др.) целесообразно все остальные величины также заменять безразмерными параметрами, т. е. отношениями рассматриваемых размерных величин к какой-нибудь характерной величине той же размерности. Для скоростей в качестве характерной величины обычно принимают окружную скорость колеса и , Для линейных размеров конструктивных элементов— величину В 2- Например, вместо скоростей оперируют [c.41]

Что касается к. п. д. ступени в целом, то в отличие от к. п. д. колеса он получился во второй и в третьей серии опытов на 1,5— 2% ниже, чем в первой серии. Причина такого несоответствия, видимо, заключается в следующем. В конструктивной схеме ступени имеются элементы, которые обусловливают ряд дополнительных факторов, влияющих на характеристику ступени, помимо основного изучаемого фактора — степени расширения каналов. Действительно, в опытах второй серии получилось резкое утолщение выходных кромок лопаток. Это должно было вызвать увеличение завихренной зоны в следе лопатки за колесом и ухудшение к. п. д. ступени. В третьей серии опытов, где уменьшение сечений достигалось за счет сужения канала в меридиональной плоскости, получилось увеличение (по сравнению с первоначальным вариантом) относительной величины зазора между кромками лопаток и неподвижным покрывающим диском. Кроме того, здесь изменилось соотношение осевых размеров выходного сечения колеса и входного сечения диффузора. Все это не могло не отразиться на к. п. д. ступени. [c.137]

При работе на сжимаемом газе это увеличение угла а. может и не наблюдаться, так как уменьшение сечения ядра потока за счет пограничного слоя может быть скомпенсировано уменьшением удельного объема среды по причине повышения давления в диффузоре. В каждом конкретном случае эти процессы зависят от соотношения размеров пограничных слоев и ядра потока и от степени сжатия среды в диффузоре. При развитых срывных явлениях можно ожидать значительного повышения значений а по радиусу в активной части потока. [c.178]

Исследовались ступени с безлопаточными диффузорными аппаратами неизменной ширины (63 = 4 = Ь), но с разной степенью внезапного расширения канала в области перехода из колеса в диффузор. В этих ступенях отношения меридиональных размеров 63 = 64 к выходной ширине Ь колеса представляли собой следующий ряд [c.179]

Задаваясь заранее величиной с , а также радиальными размерами безлопаточного диффузора и зная скорость Сд на входе в диффузор, можно определить значения на разных радиусах. После этого могут быть определены меридиональные размеры Ь по формуле [c.187]

Из этого уравнения следует, что при тех же радиальных и меридиональных размерах предельное теоретически возможное повышение давления в диффузоре может быть увеличено, если увеличить отношение . Такое увеличение угла к периферии [c.190]

Обычно в компрессорах стационарного типа лопаточные диффузоры выполняются равной ширины Ьз = = Ь. Выходной угол принимается на 12—15° больше входного угла аз. Это дает возможность значительно увеличить степень диффузорности аппарата по сравнению с безлопаточным диффузором таких же размеров. Некоторое увеличение диффузорности по сравнению с безлопаточным аппаратом обусловливается тем обстоятельством, что здесь, как во всякой круговой решетке, коэффициент загромождения, определяемый уравнением (5. 30а), значительно больше в периферийной части аппарата, чем в центральной. Это сказывается особенно сильно в случае профилированных лопаток, которые обычно утоняются к периферии. [c.191]

Все это дает возможность ограничиться значительно меньшими радиальными размерами лопаточных диффузоров по сравнению с безлопаточными аппаратами. Вместо отношения = 1,55- - [c.191]

Аналитическая оценка влияния всех этих факторов на работу диффузора и всей ступени не представляется возможной. Ряд вопросов должен быть решен экспериментально. Так, например, в связи с наличием косых срезов на границах каналов возникает вопрос о том, какое сечение следует считать начальным и конечным при расчете аппарата. Немаловажным является вопрос о выборе конструктивных параметров переходной области между колесом и диффузором, а также меридиональных размеров аппарата. [c.192]

Задача конструирования переходной области за колесом в случае лопаточного диффузора сводится к решению двух основных вопросов правильный выбор соотношения осевых размеров йз/Ьа и выбор угла установки входных кромок диффузорных лопаток. На основании приведенного выше сравнения эквивалентных углов диффузорности в лопаточном и безлопаточном [c.192]

Напомним, что приведенный материал о влиянии отношения 63/62 относится к диффузорным аппаратам, в которых только в области входа имеется ступенчатое изменение меридионального размера 63 ф 62 при неизменной ширине аппарата на всем протяжении от входа к выходу 63 = 64 = 6. Именно такие диффузоры характерны для большинства существующих машин стационарного типа. [c.201]

Меридиональный размер диффузора в рассматриваемой точке [c.203]

Следует оговорить, что принцип точного моделирования размеров в радиально-окружной плоскости не относится к внешнему диаметру поворотного колена, в котором поток поворачивается на 180° в меридиональной плоскости перед входом на лопатки обратного аппарата. Чтобы обеспечить подобие треугольников скоростей на входе в обратный аппарат, меридиональный размер поворотного колена должен изменяться в соответствии с меридиональными размерами диффузора и входной части обратного аппарата. Так как диаметры и 4, на которых лежат начало обратных лопаток и окончание диффузорных лопаток, подлежат точному моделированию, то изменение сечений переходной зоны производится за счет внешней стенки кольцевого колена. [c.316]

Определение осевого размера входного сечения диффузора по формуле [c.328]

При этом принимается, что в обратном аппарате удельный объем почти не изменяется. Меридиональный размер на выходе из диффузора 4 может быть определен из уравнения [c.329]

Диаметральные размеры и конфигурация лопаток обратного аппарата определяются таким же образом, как соответствующие размеры лопаток и диаметры рабочего колеса и диффузора. Меридиональные размеры обратного аппарата, а также кольцевого колена, в том числе и радиальное расстояние между внешней и внутренней стенками кольцевого колена, можно в первом приближении принимать в том же масштабе, что и выходную ширину диффузорного аппарата. [c.329]

Таким же образом определяем размеры диффузора [c.332]

Конструкции горелок ФГМ-120 и ФГМ-120М (рис, П-9) подобны конструкции горелки ФГМ-95ВП. Отличие состоит лишь в устройстве отдельных деталей и их размерах. Так, газ выходит из газового коллектора не из отверстий, а из трубок, выполненных из жаропрочной стали обш,ее выходное сечение составляет 1800 мм . Горелка ФГМ-120М по сравнению с горелкой ФГМ-120 имеет более простой завихритель и постоянный насадок, который навернут на конец диффузора для получения более короткого факела. Эта горелка лучше приспособлена для работы в вертикальном положении (может действовать и в горизонтальном) при распылении паром жидкого топлива без использования воздуха, нагнетаемого вентилятором. [c.56]

Меридиональный размер на входе в диффузор [c.332]

Газы и остаток несконденсировавшихся паров отсасываются второй ступенью эжектора, которая отличается от описанной первой ступени только размерами. Из второй ступени газы и пары по диффузору 7 выбрасываются в атмосферу или в колодец, причем в первом случае сопротивление меньше, но больше шума, во втором — наоборот. [c.154]

С помощью изогнутых по спирали лопаток (см. рис. 6.12, б) можно уменьшить диаметр радиального диффузора, требуемый для обеспечения торможения потока до заданной скорости, по сравнению с диаметром диффузора, изображенного на рис. 6.12, а, увеличив длину криволинейного участка канала. Лопатки предотвращают образование больших вихрей в окрестности внешнего периметра, возникающих в результате неравномерности распределения окружной скорости. Эти вихри закручиваются вокруг осей, параллельных оси входного канала. В любом случае во избежание отрыва потока скорость изменения площади проходного сечения канала вдоль линии тока должна быть такой же, как у конического диффузора с углом раскрытия Т. Если накладываются ограничения на радиальный размер диффузора, можно использовать конусообразные лопатки, с помощью которых достигается примерно такой же эффект, что и в конфигурации, изображенной на рис. 6.9, в. [c.124]

Благодаря прямому току газа, наличию диффузоров, рациональной форме проточных каналов и увеличенным проходным сечениям, эквивалентная площадь прямоточных клапанов в 2—2,5 раза больше, чем у кольцевых или дисковых того же размера, что дает 4—6-кратное снижение потерь энергии. [c.346]

При плавном расширении сечений трубопровода в так называемо] диффузоре (см. рис. 6, б) к значениям I по формуле (2.22) вводится поправочный коэффициент снижения потерь расширения <р = /(Р) (где р — угол при вершине диффузора). Размер этого угла оп реде-ляет при зад анном отношении площадей узкого и широкого сечения диффузора е го длину, а следовательно, и величину градиента давь лений на эт ом участке (см. Приложение IV, рис. 17). [c.35]

При определении основных размеров аэротенков важнук> роль ипрает число эксплуатационных единиц, которое определяется в зависимости от очередности строительства, системы диффузоров, размеров аэротенков и числа коридоров в одной секции. В первую очередь строительства минимальное число секций может бытй три-четыре. Если выйдет из работы одна секция, будет перегрузка на остальные соответственно яа 50 и 33%, что и риведет к ухудшению качества стока, но сохранит более или менее нормальные условия работы. При полном развитии станции желательно иметь 6—8 секций. [c.63]

На фиг. 123 приведена принципиальная схема турбореактивного двигателя с осевым компрессором. Воздух со скоростью, равной скорости полета, поступает в диффузор, размер которого выбирается с таким расчетом, чтобы скорость воздуха на выходе из диф-(Ьузора была 80—140 сек. Пройдя диффузор, воздух поступает в компрессор, гдо поджимается до 3—5 ат и нагревается до 150— 200°. Компрессором воздух подается в камеры сгорания, куда одновременно впрыскивается и топливо. Сгорание топлива происходит практически при пo тoянIioм давлении. [c.212]

Для практических расчетов, в завиоимости от выполнения и типа компрессора, коэффициент полезного действия диффузора подбирается исходя из отношения (234). В конкретных производственных условиях можно довольно точно определить величину ц. Размеры проточных сечений определяютоя по формулам неразрывности. Важное значение имеет тщательная технологическая обработка и экспериментальная регулировка положения сопла 2 в осевом направлении. [c.283]

Для очистки воздуха в процессах смешивания, дробления, разделения, транспортировки, упаковки сыпучих материалов фирма Dustrol Div. Robbins and Myer In . выпускает фильтры, позволяющие очищать воздух на 99,5% от частиц размером более 0,5 мк. Фильтр собирается из многих фильтрующих элементов, состоящих из металлического каркаса, покрытого фильтрующим материалом и снабженного пружинным замком. Фильтр имеет конструкцию входного диффузора, позволяющего [c.85]

Расчет может быть произведен в следующем порядке. На основании расчета параметров потока на выходе из колеса определяют величины Сд, Сд , Сд , рд и рд. Ззда-ются отношением скоростей на границах диффузора С4/С3 и радиальными размерами аппарата Гд и г . [c.189]

Диффузор окружен катализаторной завесой, образованной посредством щелевого зазора между диффузором и диском-распределителем размер щелевого зазора рассчитан на возможность пропуска 80—95% общего количества циркулирующего катализатора. Согласно проведенным исследованиям , оптимальной поверхностной скоростью паров через сопло является 12—21 ж/сек, а количество вводимой жидкости должно быть не более 3,1 Kzj ymKu на 1 мм окружности сопла. Скорость паров можно регулировать добавлением водяного пара. Полезный реакционный объем (70—82 позволяет изменять объемную скорость псдачи сырья от 0.8 до 1,2 ч-К [c.183]

Стандартный смеситель реактора не всегда обеспечивает надежную работу аппарата. На некоторых режимах, особенно при жирном газе, наблюдаются вспышки в смесители, что ведет к их прогару. На Невинномысском производственном объединении "Азот" в цехе синтеза а л-миака по схеме "Лурги" установлена новая конструкция смесителя (рио.28) /ё .Он состоит из 19 смесительных элементов,имеющих в нижней части форчу диффузора.Кислород поступает по трубкам в центральные сопла диаметром 5 ин и выходит из них со скоростью 140 м/с.Парогазовая смесь подается из камеры по кольцевым зазорам со скоростью 80 и/о. Нижний торец смесителя отделен от катализато" ра решеткой со щелями 10 мы. Скорость парогазовой смеси по длине диффузора снижается до 40-50 ц/с. Соотношения скоростей потоков и размеры элементов подобраны таким, образом, чтобы обеспечивалось полное смешение. [c.122]

Диффузоры с прямыми стен ками. Гораздо эффективнее диффузоры с постепенно расходян1,и-мися стенками, как показано па рис. 6.9, 6 121. Чтобы размеры тако1 о диффузора и потери на трение в нем были по возможности минимальными, желательно угол раствора сделать максимальным, но таким, при котором еще не происходит отрыва потока и потерь на вихреобразование. Угол диффузора с максимальным к. п. д. зависит от отношения его длины к характерному размеру горла как для прямоугольного диффузора, так и для конического диффузора (рис. 6.10). Кривые на рис. 6.10 построены для трех разных отношений длины диффузора к размеру для каждой конфигурации. Поскольку стенки прямоугольного диффузора расширяются только в одной плоскости, берут отношение длины диффузора к ширине его горла, в то время как в случае конического диффузора, расширяющегося в двух измерениях, используют отношение длины к радиусу горла. Благодаря этому идеальный градиент статического давления вдоль стенок канала по сун еству одинаков в обоих случаях. Как и следовало ожидать, при любой заданной длине диффузора его к. п. д. сначала возрастает с увеличением угла, достигает максимума, а затем уменьшается, как только начинается отрыв потока, вызывающий потери на вихреобразование. Заметим, что чем больше отношение длины диффузора к характерному размеру его горла, тем меньше угол, при котором достигается максимальный к. п. д. Конические диффузоры имеют некоторые преимущества по сравнению с прямоугольными, хотя разница между ними невелика. При одинаковых значениях отношений площадей выходного и входного сечений и длины канала к диаметру кольцевые диффузоры, образованные двумя концентрическими конусами, имеют аналогичные характеристики 12]. [c.122]

Существует несколько способов разрешения этой проблемы. Самый эффективный — снижение температуры газа, поступающего в парогенератор, так чтобы разность температур газа на входе и перегретого пара на выходе не превышала, например, 30° С. Тогда максимально возможное значение температуры стенки трубы будет ограничено величиной 595° С. Такое разрешение проблемы следует считать неудачным, поскольку оно связано с увеличением размеров парогенератора и расхода энергии на прокачку теплоносителя в реакторе. Гораздо выгоднее с помощью диффузора уменьшить скорость поступле- [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология