Модуль высокоэластический

Модуль высокоэластической упругости (или конфигурационной упругости полимера) [c.172]

Из уравнений (32) и (33) следует, что для определения предельных внутренних напряжений достаточно иметь кинетические кривые усадки Sy и мгновенного модуля упругости El- Для вычисления же действительных внутренних напряжений в покрытии необходимо знать (см. уравнение 29) модуль высокоэластической деформации 2, вязкость Г) и период релаксации т. Так как последние параметры получить весьма трудно, то практически проще определять кажущийся модуль Е из деформационных кривых и вести расчет по уравнению (27). Однако уравнение (29) оказывается весьма полезным при анализе процесса возникновения Tj, в полимерных покрытиях. [c.34]

С ростам степени сшивания- Большой модуль высокоэластической упругости пространственных полимеров осложняет определение температуры размягчения также и по методу Вика. [c.285]

Равновесный модуль, или модуль высокоэластической деформации, определяется опытным путем при температурах, когда может быть осуществлена максимальная равновесная деформация р. В этом случае — сболее подробно описано состояние истинной высокоэластичности полимера. [c.67]

Кривые показывают резкое изменение условного модуля сдвига в области перехода к высокоэластическому состоянию. Вычисленные значения модуля высокоэластической деформации для резины составляют. —0,2 кгс мм , а для эбонита 1,5 кгс мм , т. е. почти на порядок [c.69]

В. Влияние температуры на механические свойства. Влияние температуры характеризуется величинами модуля упругости и разрушающего напряжения при растяжении, определяемыми по крайней мере при трех температурах —50 С, +20° С и 100° С и, по возможности, при 200° С. Получаемые значения модуля отображают в большой мере кинетику, а не термодинамику высокоэластической деформации, поэтому при большом расхождении между временем воздействия деформирующей силы при эксплуатации и при испытаниях следует рассмотреть возможность определения значений равновесного модуля высокоэластической деформации. [c.304]

Как было показано выше, эффект понижения вязкости водных дисперсий СМС при введении дикарбоновых кислот не может быть объяснен уменьшением силы сцепления в контактах между частицами неорганической части дисперсной фазы (макроструктура), поскольку их введение в суспензию триполифосфата повышает структурномеханические характеристики. Очевидно, понижение модуля высокоэластической деформации связано с воздействием на микроструктуру, образованную органической частью дисперсной фазы. Это воздействие может быть аналогично влиянию короткоцепочечных алкиларилсульфонатов на структуру концентрированных растворов ПАВ, что было показано в [152]. [c.195]

По-видимому, анионы дикарбоновых кислот вступают в электростатическое взаимодействие с гидрофильными группами молекул алкилбензолсульфоната в мицеллах, вследствие чего последние, имеющие пластинчатую форму, раздвигаются, гидрофобные взаимодействия между ними снижаются, и модуль высокоэластической деформации системы уменьшается. Это подтверждается данными по повышению эффективности действия дикарбоновых кислот с ростом длины углеводородного радикала между карбоксильными группами. Чем длиннее углеводородный радикал кислоты, тем на большее расстояние могут быть раздвинуты мицеллы ПАВ. [c.195]

Следует отметить, что хотя процессы, сопутствующие структурообразованию в системах СМС значительно сложнее и многообразнее, чем в дисперсных системах, в которых фазовых переходов нет, возможности регулирования структурообразования и реологических свойств систем, рассматриваемых в этой главе и подобных им, шире. Изменяя природу и содержание добавок ПАВ и неорганических веществ, можно варьировать дисперсность и количество выделяющихся из пересыщенных растворов продуктов гидратации, а значит, изменять число действующих контактов между частицами твердых фаз. Выбор типа ПАВ обусловливается строением и длиной углеводородного радикала и зарядом иона, при этом оптимальные параметры ПАВ определяются из условий наибольшего снижения эффективной вязкости и модуля высокоэластической деформа-дии дисперсной системы [164, 165]. [c.205]

Формула Гука применима для БФ-4 до е=1,0—1,5%. Далее отклонение от линейного закона становится значительным на графике зависимости а—е появляется кривизна и общая обратимая деформация складывается из деформаций упругой и высокоэластической (упругого последействия). По диаграмме растяжения может быть найден модуль высокоэластической деформации, величина жоторого для разных образцов БФ-4 составляет в среднем 30 ООО кг см . [c.159]

Обозначения в (8.6) и (8.7) Орр и (е рр)—напряжения и высокоэластиче- ские деформации (определение — вынужденные мы будем в дальнейшем -опускать) в главных направлениях [382] Ea>s — модуль высокоэластической деформации т] о —коэффициент начальной релаксационной вязкости 5-й составляющей спектра в. э. д., пропорциональный начальному (т. е. в отсутствие напряжений и деформаций) времени релаксации Шз — модуль скорости, отражающий влияние скорости деформации на напряжение при данной лостоянной деформации — объемный коэффициент, характеризующий влияние гидростатического давления р на скорость релаксационного процесса. [c.224]

Увеличение количества отвердителя (гексаметилентетрамина) приводит к получению более плотных пространственных сеток и к снижению подвижности полимерных отрезков между узлами сетки. Одновременно уменьшается количество низкомолекулярных компонентов и возрастает их средний молекулярный вес, что способствует возрастанию температуры стеклования и модуля высокоэластической деформации соответственно уменьша- [c.77]

Из рассмотрения рис. 44 и 45 следует, что большая глубина превращения и более плотные сетчатые структуры характерны для композиций, содержащих большее количество фенольного компонента. Об этом свиде тельствуют также значения модуля высокоэластической деформации Есо.-р, полученные в работах [12, 78]. Значение Еос.р составляет для композиции, содержащей 0,3 вес. ч. фенольного компонента, 1,4 кгс1мм [c.108]

Энциклопедия полимеров том 1 (1972) -- [ c.561 ]

Энциклопедия полимеров Том 1 (1974) -- [ c.561 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.561 ]

Полимерные смеси и композиты (1979) -- [ c.315 ]

Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и форм (1972) -- [ c.16 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология