Модули условно упругий

Модуль продольной упругости резины примерно в 6,5 раза превышает модуль сдвига и зависит от сорта резины. На рис. 305 приведена зависимость модуля продольной упругости от твердости (в условных единицах). Модуль упругости резины зависит от относительной деформации, что, однако, можно не учитывать, если эта деформация незначительна [c.435]

Кроме того, по кривой, представленной на рис. 78, можно найти модуль эластичности и условно-упругий модуль. Условно-упругий модуль Ех определяется по уравнению [c.209]

Умножив левую и правую части последнего уравнения на модуль упругости материала Е, получим выражение для амплитуды приведенных условных упругих напряжений [c.216]

Для снятия реологических кривых 6 ( ) (где е — относительная деформация, I — время) разработан ряд приборов [8]. По кривым 8 ( ) определяются независимые характеристики материала предел текучести начальный условно-мгновенный модуль упругости N модуль эластичности равновесный модуль сдвига истинная релаксационная вязкость вязкость эластично( ти М". Все эти характеристики инвариантны и не зависят от типа приборов, величины приложенных напряжений или скорости деформации, если структура материала не разрушена. [c.144]

Условно-упругий модуль 1 определяется по уравнению [c.178]

Допускаемую амплитуду условного упругого напряжения для заданных температур, ниже приведенных в п. 5.6.4, можно определять умножением значений [сТд ] по расчетным кривым рис. 5.5—5.8 на отношение модуля упругости при заданной температуре к модулю упругости при максимальной температуре применения соответствующей расчетной кривой. [c.78]

Изложенные выше методы определения прочности и ресурса несущих деталей машин и элементов конструкций по деформационным критериям циклического разрушения применялись в наиболее ответственных случаях на стадии образования трещин. При этом в расчетах используют условные упругие напряжения ст, равные произведению значения деформации на модуль упругости при соответствующей температуре эксплуатации. Применение деформационных критериев разрушения для определения прочности и остаточного ресурса на стадии развития трещин остается пока весьма ограниченным и требует дальнейших разработок в области оценки кинетики напряженно-деформированных и предельных состояний в нелинейной постановке. [c.181]

При статическом приложении нагрузки важными характеристиками для оценки прочности материала являются предел текучести От (или условный предел текучести ад з) и предел прочности 00. Упругие свойства металлов характеризуются значениями модуля нормальной упругости Е и коэффициентом Пуассона ц. Указанные характеристики являются основными при расчетах на прочность деталей аппаратуры, работающей под давлением [c.13]

Кроме того, по кривой, представленной на рис. 5.13, можно найти модуль эластичности и условно-упругий модуль. [c.154]

Условно-упругий модуль Ei определяется по уравнению [c.154]

Композиция Модуль условно- мгновенной деформа- ции Па Условная вязкость, усл Па- с Модуль упругого последствия, Ег, Па [c.29]

Для расчета модуля продольной упругости волокон может быть принят только такой прямой участок на кривой напряжение— деформация, который отвечает обратимой деформации. При малых нагрузках, действующих на волокна кратковременно, из трех видов деформации, составляющих полную, преобладает обратимая ее часть — упругая, а также эластичная с малым (10—15 с) периодом релаксации. При больших нагрузках значительно возрастает доля пластической деформации. Модуль Е вычисляют [4] по зажимной длине /о, поперечному сечению о, условному упругому удлинению А/ (состоящему из истинно упругого, совместно с названной частью эластичного и истинно эластичного) и нагрузки Р. Минимальная величина нагрузки Р принимается такой, чтобы названная обратимая часть составляла в полной деформации не менее 90%. Рекомендуется предварительная запарка волокон в горячей воде, сушка и кондиционирование, однократная (не постепенно возрастающая) нагрузка. Площадь поперечного сечения волокон определяется расчетным путем из их длины, массы и уплотненности (в 0,001 сН/мм ) . Величина начального модуля Е волокон составляет [4] [c.279]

Модуль продольной упругости пряжи как отношение между напряжением f и соответственной обратимой деформацией е может быть определен на начальном участке кривой зависимости f — е или же в дифференциальной форме, но на любом ее участке лишь условно, принимая поперечное сечение пряжи о, отвечающим площади сечения круга диаметра с1. Жесткость пряжи, как и резины, Ез, а относительная жесткость с = Ез, I = = Р А/[10Н/см]. [c.283]

Для определения деформаций цилиндрических обечаек нужно рассматривать их как сплошные, но в расчетные уравнения подставлять условные значения модуля упругости материала Е и коэффициента поперечной деформации .i. [c.302]

В практике расчетов металлических деталей модуль продольной упругости Е является константой. Механические же свойства резиновых конструкций зависят от ряда факторов скоростного режима деформации, конфигурации детали, условий ее заделки (крепления) и температуры. Лишь условно равновесный высокоэластический модуль резины Еос, определяемый в специальном эксперименте, является механической константой материала. Модуль же детали Е может быть и отличным от Е и не постоянным. [c.424]

Для расчета модуля продольной упругости волокон может быть принят только такой прямой участок на кривой напряжение — деформация, который отвечает обратимой деформации. При малых нагрузках, действующих на волокна кратковременно, из трех видов деформации, составляющих полную, преобладает обратимая ее часть — упругая, а также эластичная с малым (10—15 сек) периодом релаксации. При больших нагрузках значительно возрастает доля пластической деформации. Модуль Е вычисляют [4] по зажимной длине поперечному сечению s , условному упругому удлинению А1 (состоящему из истинно упругого, совместно с названной частью эластичного и истинно [c.302]

В формуле (П1.2) за начальную деформацию 5 обычно (но не обязательно) принимается величина некоторой условно упругой деформации, которая определяет начало пластического течения материала. Так, если известен модуль Юнга Е или условный предел текучести сг (стандартные справочные характеристики конструкционных сталей), то 0 определяется через любую из этих характеристик с помощью очевидных соотношений [c.572]

Для компенсации температурных деформаций допускается вводить эластичную прослойку между кожухом и футеровкой, когда работу растянутого кожуха с напряжениями не выше значений, определенных предыдущими формулами, невозможно обеспечить повышением его температуры нагревания до 300 °С, за счет изоляции кожуха или когда повышение температуры конструктивно невозможно (например, открытый кожух или каркас). В этом случае при расчете температурных напряжений в кожухе вместо обычного модуля упругости кожуха Е вводится расчетный (условный) модуль упругости кожуха Е . у, определяемый по формуле [c.247]

В отличие от битумов I и III типов у битумов II типа модули условно-мгновенный и равновесный практически одинаковы. Это указывает на отсутствие у битумов этого типа эластических деформаций, развивающихся во времени. Все обратимые деформации битумов II типа относятся к упругим и быстрорелаксирующим эластическим. [c.79]

Кроме того, по Кривой, вредставленной на рис. 70, мохшо найти модуль эластичности и условно-упругий модуль. [c.178]

При N < 1Q3 кривая усталости имеет при жестком нагружении малый наклон, при этом циклическая прочность близка пределу прочности материала. В связи с тем что сопротивление циклическому разрущению в диапазоне N <10 определяется величинами деформаций, контролируемых в упругопластичеекой области в режиме нагружения с заданными амплитудами деформаций (жесткое нагружение), а инженерные расчеты прочности ведутся по напряжениям, в нормах [178] и работах [82, 117, 241, 280] используются условные упругие напряжения, равные произведению деформаций на модуль продольной упругости при соответствующей температуре. [c.398]

Расчетная кривая усталости строится по результатам усталостных испытаний с заданной деформацией за цикл (при жестком режиме нагружения), поэтому для получения условного или фиктивного напряжения, которое можно сравнить с расчетным напряжением, амплитуда деформации умножается на модуль нормальной упругости. Расчетные кривые усталости включают коэффициент запаса прочности, который компенсирует неучтенное влияние состояния поверхности и внешней среды, масштабный фактор и разброс данных. По стандарту ASME коэффициент запаса проч- [c.79]

Теоретически зависимость напряжение — деформация резины для ее высокоэластического состояния основана на положении, что равновесное деформированное состояние определяется высокоэластической составляющей и что величиной упругой энергетической составляющей деформации можно пренебречь. Выражая величину деформации через составляющие ее компоненты, соответствующие главным нормальным напряжением, можно подобрать координаты, в которых изменение напряжения от величины деформации носит линейный характер. В таких координатах, константа материала не зависит от деформации. В первом приближении в качестве такой константы можно принять равновесный высокоэластический модуль продольной упругости резины. Показано [16], что пропорциональность между напряжением и деформацией в соответствующих координатах и в ограниченных, но практически достаточных пределах деформации с достаточным приближением может быть принята для статической и динамической деформаций, но с разным в каждом конкретном случае модулем упругости материала, который зависит от режима деформации и температуры. В частности, для статической деформации каждому моменту времени и величине напряжения в режиме е = onst будет соответствовать свое значение модуля упругости, изменяющееся от величины Ео — мгновенного модуля, определяющего, упругие свойства резины в начальный период деформации, до Еоо. Промежуточные значения соответствуют или условно-равновесному состоянию (условно-равно-весный модуль упругости), или состоянию при любом времени наблюдения (статический модуль упругости Е-с) [c.16]

Для расчета модуля продольной упругости волокон нужно принимать только прямолинейный начальный участок на кривой напряжение— деформация, отвечающий обратимой деформации. При малых кратковременных нагрузках преобладают обратимая (упругая) и эластичная деформации с малым (10—15 сек) периодом релаксации. При больших нагрузках значительно возрастает доля пластической деформации. Модуль Е вычисляют по зажимной длине /о, поперечному сечению 5о, условному упругому удлинению А/ (состоящему из истинно упругого, совместно с названной частью эластичного и истинно эластично о) и нагрузке Р. Минимальной нагрузкой Р считается такая, когда обратимая часть деформации составляет не менее 90% от полной деформации. Рекомендуется предварительная запарка волокон в горячей воде, сушка и кондиционирование, однократная (не постепенно возрастающая) нагрузка. Площадь поперечного сечения волокон определяют расчетным путем из их длины, веса и уплотненности (в 0,001 сн1мм ). Величина начального модуля Е волокон варьирует 01 250 до 2600 дан1см в зависимости от вида волокон и технологии их получения [c.48]

Зависимость нагрузка — деформация растяжения ткани как по основе, так и по утку (рис. 168) нелинейна и описывается кривыми вида е = аР", направленными вогнутостью к оси нагрузок. Эти кривые не совмещаются при наложении, что свидетельствует об анизотропии материала, а равно о несоответствии его положениям закона Гука. Так же как и зависимость Р — А/ для пряжи, подобные кривые характерна зуют жесткость ткани их вид и положение меняются с изменением скорости испытания и габаритов образца. Дифференциальный модуль продольной упругости ткани, определяемый на начальном или на любом ограниченном участке зависимости — е, как и модуль пряжи, величина, принимаемая условно и зависящая от величины деформации е. Поперечное сечение растягиваемого образца ткани вычисляется также условно, по его ширине и толщине. [c.293]

Материалы, обладающие (наряду с упругой) высокоэластической деформацией — каучук, резина, некоторые пластмассы, а также текстильные изделия, способные при одноосном нагружении к значительно большим растяжениям, чем, например, сталь и различные металлы — линейную зависимость / — е показывают лишь на весьма небольших начальных растяжениях. В целом у этих материалов, несмотря на большую обратимость деформации, зависимость / — е нелинейна и обычно не монотонна. Следовательно, такие материалы, как пе отвечающие известному положению Гука, нельзя охарактеризовать одним постоянным значением модуля продольной упругости Ef, рассчитываемого по условному напряжению /. На участке нелинейной зависимости модуль материала Ef можно определять лишь в дифференциальной форме. [c.271]

Кривые кинетики структурообразования цементной суспензии, находящейся в покое (рис, V.]), выраженные через изменение во времени величин предела прочности па сдвиг Осдв, условно-мгновенного модуля упругости Е и частоты собственных колебаний имеют характерную форму, сходную с формой кривой кинетики тепловыделения при гидратации (см. рис. 1У.5). [c.108]

В момент Tl приложения нагрузки происходит деформация еь которой соответствует условно-мгновенный модуль упругости ) = Я/е . В дальнейшем под действием неиз.менного наиряжсиия развивается деформация, называемая ползучестью, В результате ползучести деформация цементного камня нод постоянной нагрузкой продолжается в течение нескольких лет. Если нагрузку снять в момент времени тг, то упругая деформация ei исчезает со скоростью звука. Затем относительно медленно снимается деформация б2, которой соответствует модуль медленной эластической деформации Ег=Р г2- Процесс снятия деформации еа называется упругим носледействнем. Остаточная деформация йз остается как результат ползучести. Эта необратимая деформация является следствием нарушения части контактов в структуре. Пластическая (необратимая) деформация появляется мгновенно, если приложенное напряжение превышает предел истинной упругости цементного камня. Чем моложе структура цементного камня, тем меньше Ei и тем больше способность цементного камня к пластической деформация ползучести. [c.134]

Для. экспресс-контроля вулканизуемости резиновых смесей принят стандартный метод определения "кольцевого" модуля (рингмо-дуля) резины — условного показателя упругости резины. Образцы, имеющие форму кольца, растягивают на приборе, показанном на рис. 4.5. Прибор имеет рычаг 3 с плечами длиной 380 и 73 мм, смонтированный на оси 1, укрепленной в стойках 2 на основании 10. Длинное плечо рычага имеет четыре гнезда, на которые можно подвешивать сменный груз 5 на подвеске 4 плечо заканчивается острием-указателем растяжения образца по шкале 11. Масса груза с подвеской равна 1 или 2 кг. [c.37]