Шахтные генераторы

В шахтном генераторе периодического действия кокс подогревается в период дутья до 700—1000° путем сжигания части кокса до СОо преимущественно по реакции (1). Затем в период газования за счет аккумулированного в коксе тепла происходит разложение водяного пара главным образом до Н9 и СО. Механизм процессов, протекающих в период дутья, в принципе не отличается от механизма процесса газификации топлива с образованием воздушного газа в шахтном противоточном генераторе. [c.46]

Реальные процессы газификации чаще всего проводятся в генераторах, которые, как, например, шахтный генератор, являются преимущественно адиабатическими аппаратами. Необходимое для процесса газификации тепло подводится в генераторы главным образом путем соответствующего нагрева реагентов. Поэтому при математическом анализе реальных процессов газификации температуру реакции (восстановления, см. стр. 42) рассчитывают ва основании теплового баланса генератора. [c.28]

Г у б е р г р и ц М. Я., М и л ь к А. А, П а а л ь м е Л. II. Результаты балансовых испытаний шахтных генераторов системы Кивиыли , Р. сб. Вопросы техники и экономики промышленного полукоксования горючих сланцев . Гостоптехиздат, 1957. [c.228]

Промышленное полукоксование С. г. производится в шахтных генераторах, туннельных печах, вращающихся ретортах типа Дэвидсона при 450—550°, выход смолы 50—66% на оргаиич. вещество. Для произ-ва из кукерсита бытового газа, что достигается глубоким термич. разложением его органич. веществ, применяют камерные печп. Выход газа 330—400 н.ч и 30—50 кг смолы иа 1 т сланца. Теплотворная способ-пость газа 3800—4200 ккал/н.и . Сланцевая смола [c.452]

К ы л л ь А. Т., Степанов И. И. Характеристика газа сланцевых шахтных генераторов. В сб. Горючие сланцы. Химия и технология .. Вып. 2. Таллин, 1956. [c.231]

Практическое использование этого эффекта, как и применение водяного пара, ограничено снижением температуры реакции в шахтных генераторах. Поэтому содержание двуокиси углерода в воздушном дутье, обогащенном СО2, не должно превышать 20%. [c.33]

Применяются следующие способы подвода тепла в шахтные генераторы для газификации кускового топлива (величина кусков 10—90 М-м) [c.37]

Механизм процесса газификации и условия массообмена и теплообмена в шахтных генераторах непрерывного действия [c.38]

Полукокс, получаемый из газовых углей или из брикетов таких углей (брикеты получают в печах Лурги с непосредственным нагревом циркуляционным газом), вполне пригоден для использования в шахтных генераторах непрерывного действия с жидким шлакоудалением и с выводом твердого шлака. [c.68]

В шахтном генераторе с фильтрующим слоем топлива газ пропускают снизу вверх через высокий слой топлива, лежащий в виде крупных кусков ка колосниковой решетке. При полной газификации угля скорость процесса определяется скоростью диффузии окислителя (О,, НгО) к кускам угля и особенно в порах пленки шлама (золы), покрывающей куски топлива. При этом диффузии окислителя препятствует обратный диффузионный поток продуктов газификации (СО, СО2, На и др.). [c.189]

Из практики полукоксования сланца известно, что выход смолы в шахтных генераторах ниже выхода смолы в других агрегатах полукоксования. При этом генераторная смола отличается от других смол полукоксования сланца более низким содержанием бензиновой фракции. [c.4]

Показано, что наличие кислорода в системе полукоксования в период образования смолы вызывает селективное окисление бензиновой фракции. Подобное явление наблюдается при полукоксовании сланца в шахтном генераторе. На основании этого высказано предположение, что причиной отсутствия или незначительного количества бензиновой фракции в генераторной смоле является наличие кислорода в теплоносителе. Для повышения качества и выхода смолы необходимо принять меры снижения содержания кислорода в теплоносителе. [c.9]

Термическая переработка сланца осуществляется при двух режимах полукоксования и газификации [365—390]. Смола полукоксования получается при температуре термического разложения до 500° С в туннельных печах, шахтных генераторах и установках с твердым теплоносителем, работающих по смоляному варианту. [c.213]

Сравнительная характеристика физико-химических свойств суммарных смол туннельных печей, шахтных генераторов и установок с твердым теплоносителем приведена в табл. 74. [c.214]

Различия во фракционном составе смол различных агрегатов термической переработки сланца, в первую очередь, отражаются на количестве и составе углеводородной части. В смоле шахтных генераторов повышенной мощности практически отсутствуют алифатические углеводороды до Сю. Максимальное количество угле- [c.214]

Процесс получения водорода осуществляется в шахтных генераторах с внутренним обогревом слоя железной руды. Окисленное железо в дальнейшем регенерируется с помощью водяного газа, получающегося в специальных газогенераторах. Таким образом, в процессе получения водорода катализатор попеременно восстанавливается и окисляется. [c.83]

Полукоксование рядового сланца в шахтном генераторе. .......... [c.80]

Первые шахтные генераторы, освоенные на сланцеперерабатывающем комбинате в Кохтла-Ярве в 20-х годах производительностью 35—40 т п сутки, были заменены в послевоенный период более мощными производительностью 100 т в сутки. В настоящее время там внедрены генераторы с центральным вводом — огромные цилиндры, внутри которых расположено топочное устройство, куда поступают воздух и обратный газ для получения дополнительного теплоносителя, В них можно перерабатывать 185 т сланца в сутки. Выход технической смолы (на рабочий сланец) повысился до 16,5 % вместо И —15%, полученных ранее. Увеличилось и годовое производство смолы в расчете на одного рабочего —до 1200 т, [c.75]

К у й в К. А., Губергриц М. Я. К оценке производительности шахтных генераторов при переработке сланца с различным содержанием органического вещества. Горючие сланцы . Бюллетень научно-технической информации. Таллии, ГНТК Сов. Мин. Эст. ССР, 1960, К 1/2, с. 26-29. [c.318]

Губергриц М. Я., М и л в к А. А., П а а л в м е Л. п Результаты балансовых испытаний шахтных генераторов системы Кивиыли . В кн. Вопросы техники и экономики промывтленного полукоксования горючих сланцев , Л., Гостоптехиздат, 1957, стр. 163 —182. [c.237]

Мийль X. Р. Выбор оптимального содержания органического вещества в сланце для шахтных генераторов. Технико-экономические показатели работы шахтных генераторов при различном содержании органического вещества в перерабатываемом сланце. В кн. Вопросы техники и экономики промышленного полукоксования горючих сланцев , Л., Гостоптехиздат, 1957, стр. 282—292. [c.239]

Сравнение состава идеальных полуводяного и кислородновоздушного газов (см. табл. 3) показывает, что на 100 нм дутья с одинаковым содержанием активных ко1мнонентов Ог -ЬНгО образуются одинаковые объемы идеальных газов с таким же содержанием СОЧ-Нг. Различен лишь теоретический (идеальный) расход углерода, меньший при паровом дутье, что, может быть практически использовано в противоточных шахтных генераторах (ib адиабатических условиях) при содержании НгО е выше 30%. [c.32]

В генераторах с 0тра ниченным внешним теплообменом, т. е. в аппаратах, в принципе являющихся адиабатическими реакторами, например в противоточном шахтном генераторе для синтеза воздушного газа (без паровой рубашки), сумма энтальпии реакций должна превышать потери тепла с удаляемым шлаком, с уходящим из генератора воздушным газом, в результате лучеиспускания и т. д. Следовательно, суммарный тепловой эффект процесса в таких аппаратах должен иметь положительное значение. При большой отрицательной величине суммы энтальпии реакций для проведения процесса требуется подвод тепла (см. табл. 3). [c.36]

Следовательно, даже в условиях, приближающихся к идеальным (при температуре реакции 1200°), для которых результат суммирования энтальпии реального процесса незначительно отличается от энтальпии процесса идеальной газификации, в определенных зонах реакционного пространства могут быть локализованы промежуточные превращения со свойственным им теплообменом. Только при больших линейных скоростях дутья в шахтных генераторах и в генераторах с кипящим слоем реакционное пространство имеет однозональный характер. [c.37]

Шахтные генераторы Пинча непрерывного действия с колосниковой решеткой Брассерта [c.41]

Газификация в кипящем слое происходит при отсутствии значительного температурного градиента (разность температур в кипящем слое практически не превышает 5°). В этом процессе кислород, содержащийся в дутье, расходуется прежде всего на сжигание летучей части топлива с образованием СОо и водяного пара. Сжигание сопровождается восстановлением СОг до СО и НгО до Нг, которое, однако, гаротекает в. меньшей степени, чем в противоточном шахтном генераторе, поскольку [c.59]

Скорость газа относительно частиц топлива меньше, чем в шахтных генераторах с неподвижным слоем топлива, поскольку скорость падения частиц пыли мини.мальна. [c.62]

Условия работы (в частности, массобмен и теплообмен) указанных генераторов, являющихся разновидностями шахтных генераторов и отличающихся температурами реакции, рассмотрены на стр. 38 и сл. я в табл. 4 (стр. 41). [c.81]

Губергриц С. Я., Мильк А. А., П а а J[ ь м е Л. П. Результаты балансовых испытаний шахтных генераторов системы Кивиыли . Вопросы техники и экономики промыш лепного полу1 оксования горючих сланцев. Гостоптехиздат, 1957, стр. 163. [c.135]

Влияние кислорода воздуха при термическом разложении горючего сланца представляет большой практический интерес. При любом промышленном агрегате термической переработки горючего сланца имеет место доступ воздуха, а следовательно и окислительное действие кислорода. В сланцевых шахтных генераторах, где проведение процесса возможно только с применением воздушного дутья, избыток кислорода должен оказать су-шественное влияние на процесс полукоксования. [c.3]