Степень разложения водяного пара

Рис. 3.14. Зависимость равновесного состава газа и степени разложения водяного пара (пунктир) от температуры (а), давления (б) и соотношения Н О (в) а — при 0,2 МПа и Н 0 = 1,33 б — при 900 °С и Н 0=1,33 в —при 900 °С и 0,2 МПа.

Количество водорода, полученного из разложенного пара (из пара, вступившего в реакции с углеродом), дано на основе практических данных, по степени разложения водяного пара. Водород, поступающий из сырья, определяется по анализу исходного углеводородного газа, как частное от деления (П +1) Я. Суммарное количество [c.64]

Степень разложения водяного пара, %. [c.172]

Вследствие обратимости указанных выше реакций водяной пар и водяной газ используются не полностью. Повышение температуры способствует более полному использованию водяного газа, но вызывает понижение степени разложения водяного пара. Поэтому выбор рабочей температуры, составляющей обычно 800—900°, является компромиссным. [c.125]

На рис. 3.14 наряду с составами газа приведены данные по равновесной степени разложения водяного пара (а). Из графиков видно, что в условиях [c.103]

Степень разложения водяного пара принимаем — 60% тогда количество неразложенного пара составит [c.228]

Приведенные данные по составам газов могут быть получены лишь в условиях термодинамического равновесия. В реальных условиях газификации равновесное состояние, как правило, не достигается, поэтому концентрации СО, Нг и СН4, а также степень разложения водяного пара всегда ниже равновесных. [c.104]

Иовышение температуры с увеличением скорости дутья, так же как и на воздушном дутье, повышает выход окиси углерода и водорода л связи с ростом степени разложения водяного пара. [c.413]

Значения вычисляют исходя из трех вероятных степеней разложения водяного пара а , константы равновесия реакции (Б) и уравнения, связывающего значения 1 со, Ущ и [c.18]

В связи с применением относительно больших скоростей газового потока в нижней части шахты газогенератора имеется значительный унос мелких частиц топлива из кипящего слоя. Чтобы уменьшить потери с уносом, необходимо проводить процесс газификации топлива, находящегося в пылевидном потоке, в пространстве над кипящим слоем. Для этого на расстоянии примерно 4 от фурм первичного дутья подают вторичное дутье. Благодаря этому повышается температура в пылегазовом потоке, что способствует увеличению степени разложения водяного пара в верхней части газогенератора. Кроме того, увеличению степени разложения водяного нара в верхней части газогенератора способствует более длительное взаимодействие водяного пара с углеродом топлива, чем в слое топлива, где время контакта водяного пара с топливом составляет лишь 0,08—0,16 сек. В зоне вторичного дутья также завершается конверсия углеводородных газов, при этом улучшается состав газа для синтеза. Таким образом, нри вторичном дутье сокращаются потери углерода с уносом и повышается к. п. д. газификации. [c.167]

Отсюда водяного пара в дутье (13,93 2) 18 = 125,5 кг. Степень разложения водяного пара определяется как отношение [c.233]

Водород топлива расходуется на образование смолы (0,342 кг) . газового бензина (0,208 кг), пирогенетической влаги. Остаток водорода переходит в газ. Согласно практическим данным на. образование пирогенетической влаги расходуется примерно 50% кислорода, содержащегося в топливе тогда пирогенетической влаги будет 4,945 кг, в которой содержится 0,55 кг Нг. Количество водорода, перешедшего в газ, равно 3,49 — (0,342 + 0,208 + + 0,55) = 2,39 кг. Степень разложения водяного пара равна. 30,1%. Количество неразложенного водяного пара равно 87,72 кг. [c.233]

Процесс получения парокислородного газа протекает непрерывно, благодаря чему значительно повышается к. п. д. газификации по сравнению с к. п. д. газификации при получении водяного газа. Например, для кокса с 60 до 84%, для бурого угля с 38 до 74—81%. Недостаток процесса заключается в низкой степени разложения водяного пара, составляющей 40—32%. Расход кислорода на газификацию для бурых углей ниже, чем на коксе, так как бурые угли образуют коксовый остаток в количестве 55—60% от первоначальной горючей массы. [c.85]

При этих же температурах в условиях равновесия степень разложения водяного пара достаточно высокая. При 323° С содержание водорода в равновесной смеси достигает 94% и не снижается с повышением температуры до 573° С менее 75%. [c.22]

Можно видеть, что в этих условиях на FeO имеет место малая степень разложения водяного пара. Большие выходы водорода можно получить, если разлагать пар на железе по реакции (9). Организация процесса получения водорода взаимодействием паров воды с железом, с термодинамической точки зрения, предпочтительна при температурах < 573° С. [c.22]

Увеличение времени реакции сверх 1 мин. вряд ли целесообразно, так как при этом наряду со значительным уменьшением степени разложения водяного пара уменьшается и средняя скорость образования водорода. Окончательный выбор оптимального времени протекания реакции образования водорода можно будет сделать при изучении попеременного восстановления и окисления катализатора. [c.47]

Зольность уноса, % (вес.). . Теплотворность уноса, ккал/кг Степень разложения водяного пара, %. ........ [c.90]

Расчет в то же время основан на материальных и тепловых балансах процесса. В качестве основного опытного кинетического параметра вводится степень разложения водяного пара. [c.99]

Первая задача. Имеются опытные данные газификации бурого угля в кипящем слое. Требуется определить показатели процесса при газификации угля того же месторождения, но иного состава по зольности, влажности и т. д., или в изменившихся тепловых условиях (меньших потерях в окружающую среду, изменившемся перегреве дутья и т. д.), или при изменившемся составе дутья (изменение содержания азота в дутье, добавка к дутью углекислоты). При сохранении неизменными, или близкими конструкции генератора, напряжения процесса, температурного режима, режима золоудаления принимаются в расчете неизменными (поскольку они не зависят от изменения материального и теплового балансов) опытные данные по распределению золы между выгребом и уносом, составу выгреба и уноса, выходу метана па 1 кг горючей массы, выходу сероводорода на 1 кг серы угля. Принимаются неизменными также полученные из опыта отношение кажущейся константы равновесия к истинной константе равновесия реакции водяного газа, степень разложения водяного пара и связанная с ним доля водорода, уже перешедшего в водород газа. Эти параметры зависят от кинетических условий ведения процесса, остающихся неизменными, п расчет сводится к пересчету материального и теплового балансов. Практическая необходимость в такого рода расчетах встречается нередко. [c.103]

Степень разложения водяного пара меняется в зависимости от реакционной способности топлива от 37 до 52% и в среднем равна 43%. Таким образом, общий расход пара на 1. и неочищенного газа составляет 0,91 кг, а на 1 ж очищенного газа 1,4 кг. [c.161]

При действии водяного пара идут справа налево реакции (1)-и (3). Так как реакции эти идут с поглощением тепла, то слой железной руды в водородной печи постепенно остывает, реакция замедляется и фактическая степень разложения водяного пара падает. [c.201]

Рис. П-4. Зависимость степени разложения водяного пара от температуры, продолжительности процесса и характера топлива

Было показано, что при 10 ат степень разложения водяного пара на полукоксе из украинских бурых углей составляла около 11%, при 20 ат — 8%, а при 50 ат — 3%. [c.83]

Степень разложения водяного пара составляет 77,9%. На 1 м получаемого водорода расходуется 1,3 м восстановителя и 1,08 кг пара. [c.332]

Построив уравнение материального баланса по водороду, углероду и кислороду, приняв ту же степень разложения водяного пара и содержания углерода в уносе и выгребе, а также исходя из уравнений теплового баланса нами была построена система уравнений и дан метод расчета, на основе которого были сделаны пересчеты с полупромышленных условий на промышленные. [c.398]

На рис. 1У-16 показан механизированный промышленный газогенератор с кипящим слоем, работающий при атмосферном давлении на парокислородном дутье. Топливом для него являются предварительно подсушенные отходы угля или кокса, а также бурые угли с размером частиц 0,5—12 мм. Высота слоя топлива в спокойном состоянии около 0,5 м, а при продувании парокиспо-родной смесью с давлением (под решеткой) до 3000 мм вод. ст. плотность слоя уменьшается и толщина его увеличивается до 1,5—2,5 м. При газификации бурых углей весовое напряжение сечения шахты составляет около 2200—2400 кг м -ч, а теплота сгоранпя газа 8,5—9,2 Мдж1м . Сравнительно низкая теплота сгорания газа объясняется недостаточной степенью разложения водяного пара. Другими недостатками этого газогенератора являются необходимость предварительной подсушки топлива, большая высота, высокое содержание пыли в газе, плохой выжиг горючих из шлаков и необходимость нодачи кислорода. Производительность подобных установок достигает 70 ООО. и /ч. [c.112]

Наряду с отмеченными выше достоинствами метода Lurgi следует указать, что в этом процессе приходится компримиро-вать кислород, а не конечный газ, что значительно проще в технологическом отношении. Недостатки метода Luгgi жесткие ограничения по размерам частиц — не менее 5 мм (так как при большом содержании мелочи снижается производительность аппарата) наряду с газификацией происходит термическое разложение топлива с образованием продуктов полукоксования, которые необходимо извлекать из газа и перерабатывать низкая степень разложения водяного пара (30—40%), вследствие чего остальное его количество при охлаждении газа конденсируется с образованием химически загрязненной воды, требующей тщательной очистки. [c.119]

Рис. HFa. Степень разложения водяного пара в кислородной зоне слоя в зависимости от конпентрапии пара и скорости дутья (Б. М. Дерман)

В восстановительной зоне степень разложения Н О очень быстро возрастает до 100 /о при малых начальных концентрациях Н. О (2—З /р), а затем резко и непрерывно снижается до 2—87о при увеличении содоржаЕШЯ пара в дутье до 507о- Это объясняется резким снижением температуры в восстановительной зоне. Повышение скорости дутья и в этом случае приводит к увеличению степени разложения водяного пара. [c.470]

Однако увлажнение водяным паром производят и на воздушпом дутье, причем при добавке к дутью 2—4 /о (весовых) водяного пара не только растут интенсивность плавки и ровность хода печи, но несколько снижается и расход кокса [33]. Увлажнение дутья в топочных слоевых процессах также способствует более интенсивному горению, в особенности легкошлакующихся углей, но здесь главным образом имеют значение чисто эксплуатационные условия, При под-паривании дутья колосники не заливаются шлаком, доступ кислорода к топливу не тормозится, чем и обеспечивается ритмичная работа топки. Чрезмерно большие концентрации водяного пара не способствуют интенсификации процесса, так как реакция в этом случае имеет пулевой порядок (см. гл. X), а также уменьшается степень разложения водяного пара в связи со снижением температуры. В большинстве случаев увеличение концентрации реагирующих газов является мощным рычагом интенсификации важнейших технологических процессов вообще п процессов горения и газификации в частности. [c.556]

Относительно высокая реакционная способность газового кокса (и полукокса) является пр Ичцной того, что он взаимодействует с кислородом дутья, образуя не только СО2, но и СО в результате реакций восстановления. Вследствие эндотермич-ности реакции восстановления СО2 до СО высота раскаленной зоны в слое кокса не превышает 1 м даже при больших линейных скоростях дутья. Высокая реакционная способность такого кокса приводит, следовательно, к повышенному расходу его в период воздуш ного дутья и обогащению окисью углерода воздушного газа, причем кокс аккумулирует относительно небольшое количество тепла. Расход активного кокса при получении водяного газа превышает расход металлургического кокса, степень разложения водяного пара при газ ифякации активного кокса уменьшается (вследствие небольшой высоты раскаленного слоя кo к a). [c.76]

Генераторы этого типа системы Лейна целесообразно применять для переработки высокозольного, а также мелкозернистого топлива (10—40 мм). Чтобы образовался достаточно жидкий шлак, к топливу добавляют флюсы (шлаки печей Сименса, мартеновский шлак, известняк, зола из генератора Брассерта). В генераторах этого типа можно получать воздушный газ. Применяется воздушное дутье с добавкой Oj или паро-кислородное дутье. Генераторы работают при очень высоких температурах (до 1700° в нижней части генератора с паро-кислородным дутьем), что обеспечивает высокую интенсивность газификации на коксе (до 210O нмУчас). Степень разложения водяного пара достигает 85%. [c.83]

При производстве технологического газа для синтеза аммиака в смесительной трубе смешивается воздух с кислородом (в необходимом соотношении (Ог = 54%, N2 = 46%). Эта смесь кисло-родо-воздуходувкой 25 под давлением 0,25—0,4 ат подается по линии VIII на смешение с водяным паром, поступающим по линии XI из котла-утилизатора с температурой 400° в количестве (с учетом степени разложения водяного пара), необходимом для [c.263]

В металлургической промышленности применение воздуха, обогащенного кислородом, особенно актуально на станциях горячего газа, так как последние имеют преимущественное распространение, особенно в сталеплавильных цехах. Однако на газостанциях горячего газа вопрос этот оказывается более сложным, так как неразложенные водяные пары дутья остаются в газе и сильно снижают теплотворность рабочего газа и, следовательно, эффективность применения кислорода. Поэтому на газостанциях горячего газа приходится ограничиваться небольшим обогащением кислорода и невысокой температурой паронасыщения, добиваться такого режима газификации, при котором достигалась бы возможно высокая степень разложения водяного пара дутья. [c.459]

Положительное влияние повышения температуры все же значительно сильнее отрицательного ее воздействия в результате при швышевии температуры снижается содержание СО2 в газе, увеличивается содержание СО -р Н2, растет степень разложения водяного пара, снижается содержание метана в газе и, наконец, уменьшается содеря4ание феполов в скрубберной воде. [c.89]

Среди горючих компонентов газа СО и Нд должны рассматриваться как продукты газификации, метан же является остатком летучих топлив. Сумма СО + Нз в газе самая низкая у бабаев-С1Ч0Г0 угля и наивысшая у райчихинского, что, повидимому, связано с различием в активности топлив. Это же раз.личие в активности сказалось аналогично и на степени разложения водяного пара (табл. 2). Различие в конечной теплотворности газа, однако, в значительной мере нивелировалось потому, что при газификации бабаевского угля, имеющего больший выход смолы, получается больше метана, чем при газификации райчихинского угля. [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология