Газификация идеальный процесс

Характеристика газов идеального процесса газификации [c.29]

При взаимодействии 100 нм сухого воздуха с углеродом по реакции (2) образуется 121 нм газа, содержащего 34,7% СО и 65,3% N2. В 288 нж идеального воздушного газа содержится 100 нм СО, для образования которого требуется газификация 53,8 кг углерода. Отсюда к. п. д. газификации углерода до СО (выход) составляет 69,8%. Расход угля в шахтных противоточных генераторах, в особенности в генераторах с жидким шлакоудалением, мало отличается от расхода в идеальном процессе, поскольку фактическая температура реакции в этом случае составляет около 1200°. [c.30]

К. п. д. при. идеальном процессе газификации (процентное отношение теплотворной способности образовавшихся СО + Нг ж теплотворной способности газифицированного углерода) зависит от состава газифицирующего агента [c.31]

При идеальном процессе газификации углерода в водяной газ выход составит 129%. При газификации углерода в смешанный генераторный газ теоретический выход, рассчитанный по реа,кциям (3), (5) и ( 9) и совпадающий с результатами реальных процеосов, значительно ниже и при НгО = 17,45% составляет 79,8%, а при Нг0 = 30% равен 79,2%. [c.31]

Воздушный генераторный газ получается при применении воздушного дутья. При идеальном процессе газификации чистого углерода сухим воздухом расчетный состав воздушного газа бу,дет характеризоваться содержанием СО = 34,7% и Ыг = 65,3%, а его теплота сгорания равна 4,44 Мдж/м . [c.107]

Расчетный состав водяного газа при идеальном процессе газификации характеризуется содержанием Н2,="50% и С0 = 50"/о, а теплота сгорания газа равна П,8 Мдж/м. [c.108]

Изучение идеальных процессов газификации позволило определить области распространения газов на тройной диаграмме и определить аналитические уравнения границ этих областей (рис. 1-8). [c.34]

Рассмотрение идеальных процессов газификации позволяет дать сравнительную оценку различных практических методов получения генераторных газов. [c.170]

Так как большинство рассмотренных реакций обратимо, то очевидно, что углерод топлива не может перейти только в СО, а водяные пары полностью выделить связанный водород. Тем не менее для оценки действительных процессов газификации топлива полезно рассмотреть идеальные газогенераторные процессы, иод которыми понимают процессы полного превращения в горючие газы чистого углерода, протекающие без потерь с теоретически необходимыми количествами реагентов в соответствии со стехиометрическими уравнениями реакций. [c.104]

В действительности процесс получения смешанного газа сильно отличается от идеального. В газе наблюдается значительное количество двуокиси углерода (5—8%), более высокое содержание азота, выход сухого газа меньше расчетного. При газификации топлив, богатых летучими веществами, за счет процесса сухой перегонки, протекающей в верхней части шахты, газ обогащается углеводородами, а также водяными парами. Теплота сгорания реального газа колеблется в зависимости от топлива от 5,0 до [c.107]

Равновесный состав газов зависит от условий процесса газификации (температуры, давления, состава дутья). Расчет равновесного состава газов представляет теоретический и практический интерес, так как позволяет определить идеальные количественные соотношения компонентов получаемого газа и установить закономерность изменения этих соотношений в зависимости от условий газификации топлива. [c.157]

К. п. д. выделяет большое количество тепла. Горин предложил эксплуатировать топливные элементы прн температуре, несколько превышающей температуру газогенератора (800° С против 600° С), используя выделяющееся тепло для газификации угля. Чтобы в идеальном случае полностью обеспечить газогенератор теплом и получить полный к. п. д. системы (100%). к. п. д. элементов не должен превышать 77%. До сих пор ни одной исследовательской группе не удалось осуществить этот процесс Горина, схематически изображенный на фиг. Зг. Известно, что образующаяся в газогенераторе богатая окисью углерода смесь СО и СО2 окисляется в топливном элементе в смесь, богатую СО2, а затем вновь частично восстанавливается в конверторе. Согласно нашим собственным опытам, реакция образования водяного газа проходит [c.31]

Для ориентировочной оценки состава газа, получаемого при тех или иных условиях, часто используют понятие об идеальных генераторных газах. Под ними понимают газы, образующиеся при взаимодействии чистого углерода и газифицирующих агентов (О2 и Н2О) с получением только горючих компонентов (не считая азота при использовании воздушного дутья). Характеристиками идеальных генераторных газов служат их состав [% (об.)], выход (м на 1 кг топлива), теплота сгорания (кДж/м ) и коэффициент полезного действия газификации (т]). Последний находят как отношение количества тепла, которое можно получить при сжигании образующегося газа (СО, к количеству тепла, выделяющегося при сжигании израсходованного топлива (Q2). В случае эндотермического процесса знаменатель должен быть увеличен на величину теплового эффекта реакции (<3з) [c.104]

Состав газов, приведенный в табл. 3, чаще -всего значительно отличается от состава реальных газов. Однако, допуская некоторые упрощения, дающие возможность перейти от сложного реально-го процесса газификации к идеальной газификации , можно установить влияние ко мпонентов дутья на объем газа и на содержание в нем СО и Нг, а также определить расходные коэффициенты. [c.28]

Равновесный состав газов зависит от температуры, давления и состава дутья, т. е. условий, при которых протекает процесс газификации. По равновесному составу газа можно установить идеальные количественные соотношения между его компонентами и зависимость этих соотношений от исходных условий процесса. В этом заключается теоретическая и практическая ценность вычисления равновесного состава газа для различных температур, давлений, составов дутья и газифицируемого топлива. [c.23]

В объеме камеры сгорания в результате высокой турбулентности осуществляется режим, близкий к режиму идеального смешения - температура и состав газа после прохождения фронта пламени в объеме сгоревшего газа одинаковы. Однако, всегда существует пристенная пленка, в которой перемешивание не происходит, концентрация и температура изменяются вследствие медленных процессов диффузии и теплопроводности. В этой пленке (толщиной 0,05+0,4 мм) температура и концентрация кислорода много меньше, чем в объеме. Реакции окисления углеводородов в результате протекают не до конца, с образованием продуктов неполного окисления (альдегидов, фенолов), срываемых газовом потоком в такте выхлопа и удаляющихся с отработавшими газами. При попадании на стенку жидких капель топлива идут реакции термоокислительной конденсации с образованием твердого вещества - нефтяного кокса, называемого нагаром. Коэффициент теплопроводности нагара в 1000-2000 раз меньше теплопроводности металла. Поэтому по мере увеличения слоя нагара температура стенки повышается и ухудшается теплоотвод. Повышение в результате этого максимальной температуры горения требует увеличения октанового числа применяемого бензина (до 8-10 пунктов). По мере повышения температуры стенки растет скорость газификации нагара в реакциях с кислородом, водой и диоксидом углерода и толщина пленки нагара достигает некоторого равновесного [c.49]

Так как протекающий при этом процесс идет с поглощением тепла, поддерживать его непрерывным можно лишь при соблюдении термонейтральности реакции, т.е. когда суммарный тепловой эффект этих реакций равен нулю. В идеальном случае примем, что при парокислородном дутье газификация углерода протекает по следующим двум реакциям [c.123]

Исходя из предположения, что газификация чистого углерода протекает до конца только то реакциям (2), (3) и (б), т. е. при температуре выше 1200° в присутствии избытка углерода, можно определить теоретические условия идеального процесса газификации, при которых достигается максимальная степень превращения углерода в активные при синтезах газовые к0М П0нен-ты — СО и Нг. Реальные условия процесса газификации весьма отличаются от условий идеальной газификации, поскольку в большинстве случаев температура в процессе газификации ниже указанной. При более низких температурах, кроме реакции (2), (3) и (5), протекают также реакция (7) и реакция (9) образования метана. Коэффициент полезного действия ироцесса газификации угля (или выход) определяется отношением теплотворной способности общего количества образовавшихся СО (3020 ккал/н.адЗ) и Нг (2570 ккал1нм ) к теплотворной способности подвергшегося газификации углерода (8080 ккал/кг). Этот коэффициент в указанных условиях идеального процесса газификации был бы максимальным. Если идеальная газификация протекает как изотермический процесс, могут образоваться газы, -характеристика которых приведена в табл. 3. [c.28]

Влияние обогащения газифицирующего агента кислородо-м на состав газа и расход топлива в условиях идеального процесса газификации было рассмотре1Но на стр. 30 и сл. При газифи- [c.81]

Процесс получения паровоздушного газа основан на одновременном взаимодействии углерода топлива с кислородом воздуха и с водяным паром и теоретически отвечает процессу образования полуводяного газа. Практически вследствие неполного восстановления двуокиси углерода и наличия тепловых потерь при работе газогенератора доля участия водяного пара в процессе газификации, связанная с протеканием эндотермических реакций, значительно уменьшается. Вследствие этого теплота сгорания газа и к. п. д. процесса понижаются по сравнению с идеальным полуво-дяным газом. Так, низшая теплота сгорания газа из антрацита составляет всего 1230 вместо 1690 ккал/нм для идеального полуводяного газа к. п. д. равен 78% вместо 100% для идеального процесса. При газификации топлив с большим выходом летучих теплота сгорания газа вследствие обогаш,ения его продуктами сухой перегонки повышается до 1400—15G0 ккал/нм и более. [c.137]

При интенсивной подаче воздуи1ного дутья в шахте газогенератора развиваются очень высокие температуры (1400—1500° С и выше), которые вызывают сильное шлакование, нарушающее нормальную работу газогенератора. Кроме того, теплотворная способность воздушного газа и к. п. д. газификации даже при идеальном процессе весьма низки. Эти причины и обусловливают ограниченное производство воздушного газа в обычных газогенераторах. Более широкое применение имеет воздушное дутье в специальных газогенераторах, из которых шлак удаляется в расплавленном состоянии. В этом случае высокие температуры, развивающиеся в реакционной зоне, являются благоприятным фактором, так как для бесперебойного удаления жидкого шлака из генератора необходимо поддерживать в горне температуры не ниже 1500—1600° С. Нередко для поддерл<а-ния таких температур, особенно при газификации многозольных топлив, требуется еще предварительный подогрев воздуха. [c.276]

Поэтому следует иодробйо рассмотреть особенности гаэоз, которые могли бы образоваться при протекании различных процессов идеальной газификации. [c.30]

В Предыдущем разделе процессы получения синтез-газа описаны применительно к условиям так пазываех ой идеальной газификации углерода по реакциям (2), (3) и (5). В последней графе табл. 3 (стр. 29) приводятся результаты суммирования эйтальпии этих и других реакций процесса в пересчете на 100 нм (СО + Нг) соответствующего газа. При этом не учитывается протекание реакции (7) образования водяного газа и реакции (9) синтеза метана, а также не принимаются во виима-ние тепловые потери в генераторах. Поэтому указанные данные подлежат корректировке в сторону увеличения, особенно при пониженных температурах процесса газификации. [c.36]

Следовательно, даже в условиях, приближающихся к идеальным (при температуре реакции 1200°), для которых результат суммирования энтальпии реального процесса незначительно отличается от энтальпии процесса идеальной газификации, в определенных зонах реакционного пространства могут быть локализованы промежуточные превращения со свойственным им теплообменом. Только при больших линейных скоростях дутья в шахтных генераторах и в генераторах с кипящим слоем реакционное пространство имеет однозональный характер. [c.37]