Доброхотова

Что касается оценки интенсивности перемешивания по сульфитному числу, то этот показатель действительно характеризует гидродинамический режим аппарата, как и любая другая химическая реакция, протекающая в диффузионной области. Исследованиями профессора Г. Н. Доброхотова установлено, что сульфитное число не является независимой переменной, а представляет собой функцию от числа Не, как это показано на рис. 82. Поскольку сульфитное число определяется на уже изготовленном аппарате, а число Ке подсчитывается при его проектировании, предпочтение следует отдать последнему. [c.147]

Расчет по методу проф. Доброхотова. Расчет газогенераторного процесса по методу проф. Доброхотова разбивается на две стадии. Вначале подсчитывается количество газа, полученного за счет сухого разложения (сухой перегонки) угля н верхних частях генератора. При этом, исходя нз практических данных, задаются распределением содержащих в топливе углерода, кислорода н водорода между составными частями генераторного газа. Затем подсчитывают количество СО, Нг, СОг и НдО в газе, [c.283]

Так же, как и при методе Доброхотова, определим выход отдельных составных частей газа по балансу элементов, участвующих в генераторном процессе. [c.298]

См. также пример 5, расчет по методу Доброхотова. [c.299]

Произвести расчет состава газа по методу проф. Доброхотова и иа основе этого составить тепловой баланс генератора, работающего на торфе состава 35,2% С, 3,4% Hj. 23,5% О2, 0,45% N2. 32,65% влаги, 4,8% золы. [c.323]

Общая теория печей Н. Н. Доброхотова отправлялась от принудительного движения тазов в печах, уделяя в то же время в отношении внешней теплопередачи главное внимание конвекции. [c.21]

Первые наметки в области общей теории печей были сделаны В., Е. Грум-Гржимайло, создавшим гидравлическую теорию печей . В дальнейшем проблемами общей теории печей занимались многие отечественные и зарубежные ученые. Из советских ученых необходимо назвать Н. Н. Доброхотова, основавшего в 1925—1930 гг. школу металлургической теплотехники и придавшего то направление данной науке, по которому она в СССР успешно развивается и в настоящее время. [c.557]

Н. Н. Доброхотова и И. Г. Казанцева (рис. 40), в которых мазут подается по центральной трубке, а распылитель до соприкосновения с топливом расширяется до давления, близкого к атмосферному. В конструкции ДМИ впервые для форсунок мартеновских печей применено сопло Лаваля. [c.90]

Рис. 40. Форсунка ДМИ (Доброхотова и Казанцева) для мартеновских

Отличительной особенностью указанных методов расчета является то, что при каждом из них, исходя из практических данных, задаются распределением отдельных элементов топлива между составными частями генераторного газа и тем самым определяют состав.и количество последнего. Кроме того, при расчетах газификации каменного угля и кокса по методу Грум-Гржимайло в состав топлива обычно вводят по)1равку Дюлонга, которая заключается в том, что весь кислород угля предполагается соединенным с соответствующим количеством водорода в жидкую воду. Это правило хотя п не соответствует действительности, но нри расчетах состава генераторного газа дает достаточно точные результаты. Для сравнения сделаем в данном примере расчет состава генераторного газа по методам Грум-Гржимайло и Доброхотова. [c.276]

Для варианта с использованием воздуха математическое описание включало в себя а) четыре уравнения (2) для к=1, 2, 3,4 б) уравнение теплового баланса, необходимое для определения равновесной температуры процесса в) четыре уравнения материального баланса, учитывающие дискретное изменение объёмной скорости потока от ступени к ступени вследствие интенсивного испарения воды. Необходимые кинетические данные были взяты из работы Г.Н.Доброхотова и Е.В.Майоровой [9j. Расчёты проводились с помощью ЭВМ "БЭСМ-2". Вариант с использованием кислорода рассчитывался по уравнению (2) при к=1 для двух температур принятой в проекте (130°) и рекомендованной в [Э] в качестве оптимальной (170°). [c.253]

Сборник —Печи для нагрева металла, под общ. ред. Н. Н. Доброхотова. Машгиз. 1941. [c.258]

Задача отопления мазутом крупных мартеновских печей сравнительно успешно решена при применении форсунок Днепропетровского металлургического института (ДМИ) конструкции Доброхотова и Казанцева (рис. 59). В эти форсунки мазут поступает по центральной трубке, а распылитель до соприкосновения с топливом расширяется до давления, близкого к атмосферному. В конструкции ДМИ впервые для форсунок мартеновских печей применено сопло Лаваля. [c.147]

При расчете газогенераторного процесса пользуются либо методом, предложетшым проф. В. Е. Грум-Гржимайло, либо методом проф. Н. Н. Доброхотова, либо методом чл.-корр. АН СССР А. Б. Чернышева. Первый из этих методов дает наиболее надежные результаты ири расчете процессов газификации каменного угля и главным образом металлургического кокса. Метод Н. Н. Доброхотова используется при расчетах газификации как каменных, так и бурых углей. При расчете газогенераторного процесса на торфе и других видах низкосортного топлива наиболее точным является метод А. Б. Чернышева. [c.275]

Реакции 1-нафтола с хлорангидридами кислот прежде всего показывают его меньшую реакционную способность по сравнению с 2-изомером, что объясняется пространственными затруднениями. Наши данные находятся в хорошем согласии с кинетическими исследованиями В. Доброхотова по изучению реакции ацетилирования фенолов. [c.131]

Суммарные методы расчета слоевых газогенераторных процессов были разработаны Грум-Гржимайло [485], Доброхотовым [484] и Чернышевым [486]. [c.466]

Проф. Г. Н. Доброхотовым и его последователями детально изучены гидрометаллургические процессы, протекающие в системе жидкость—газ—твердое тело. Эти процессы, связанные с извлечением из горных пород цветных, редких и драгоценных металлов, в настоящее время широко используются в народном хозяйстве. [c.140]

Расчет второй стадии ироизнодится так -же, как и ио методу Доброхотова (см, п ииме. ) 5). Поэтому здссц иа этом расчете мы останавливаться ие буд< м. [c.296]

Н. Н. Доброхотова можно пользоваться при расчетах газогенераторного процесса для новых, мало изученных видов твердого топлива. При наличии достаточно надежных практических показателей о составе и количестве продуктов сухой перегонки для данного вида топлива рекомендуется пользоваться для расчета процесса этими практическими показателями. [c.193]

Н. Н. Доброхотова приведены в табл. 51. [c.195]

Выход и состав продуктов сухой перегонки можно определять, пользуясь коэффициентами Н. Н. Доброхотова при малом выходе летучих из топлива можно учитывать только основные компоненты газа. [c.200]

Не подсчитывая указанных констапт равновесия генераторного процесса, их отношение при расчете по методу Доброхотова берут в пределах от 1,7 до 2,5, т. е. [c.288]

Расхождения и расходных коэффициентах, полученных по первому методу (Грум-Гржимайло) (стр. 283), являются результатом того, что нами при расчете по методу Доброхотова взято недостаточное количество водяных паров. Поэтому, если по вы-чнслеппому составу газов подсчитать температуру в генераторе, [c.292]

Во второй половине 20-х годов в СССР получила большое распространение в области печной теплотехники школа известного ученого Н. Н. Доброхотова, основные положения которой получили название общей теории печей. В основе теории печей Н. Н. Доброхотова лежал постулат о вынужденном движении газов в печах. К этому времени прикладная механика газов и учение о теплопередаче получили достаточное развитие и теория печей излагалась Н. Н. Доброхотовым как приложение законов движения газов и теплопередачи к условиям работы некоторых типов печей. Представления, вытекающие из этих положений, были сформулированы настолько правильно, что до сих пор используются при решении задач печестроения. [c.5]

При расчете по методу Доброхотова, как это видно цз при веденного здесь примера, п1)ихолится задаваться и количеством азота (а следовательно, и воздуха), и количеством водяного пара, вдуваем1)1х в генератор па 100 кг сжигаемого угля, и константой равновесия конверсии окиси углерода. Прн расчете но методу Грум-Гржимайло эти величины вьпюлятся в процессе самих вычислений. [c.292]

Ответ, (решение по методу Доброхотова), а) Состав газа (сухого) ,3% СО, 14,7< /о 112, 1,6% СО2, 2,8% СИ4. 0,4% СгН4, 51),0% N2, 0,2% HjS n) расход на 100 кг угля составляет 22 кг водяного пара н 300 кг воздуха в) получено сухого газа 373 на 100 кг угля (ход решения см. пример 5). [c.321]

Необходимо отметить, что русские и советские ученые внесли серьезный вклад в развитие теории печей. К ним следует отнести В. Е. Грум-Гржимайло (гидравлическая теория печей), Н. И. Доброхотова (основные положения общей теории печей), И. Д. Семикина (энергетическая теория печей), М. А. Глинкова (общая теория печей) и ряд других ученых, работы которых были положены в основу последующих теорий промышленных печей [1—3]. Большой вклад в теорию и практику эксплуатации печей внесли также американские [4] и немецкие ученые [5]. [c.4]

На рис. 98 показана газомазутная форсунка для мартеновских печей, разработанная Институтом использования газа (ИИГ) АН УССР под руководством академика Н. Н. Доброхотова. Форсунка разработана для следующих условий расход природного газа давлением 0,17 Мн/мР- (1,7 ат) 350—1050 м ч, расход мазута до 1200 кг/ч, расход сжатого воздуха давлением [c.201]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчета теплового баланса топок и котельных агрегатов, с использованием большого количества данных промышленных испытаний по избыткам воздуха, тепловым потерям и др. В области газификации топлив суммарные методы расчета были разработаны советскими учеными В. Е. Грум-Гржп-майло, Н. Н. Доброхотовым и А. Б. Чернышевым. [c.8]

В л а с о в а К. Н., Доброхотова М. К- Свойства, методы переработки и применения полиамидов. Изд-во Ленингр. дома научн.-техн. пропаганды, 1959. [c.523]

Из рис. 77 следует, что увеличение загрузки автоклава свыше 66% приводит к резкому снижению выхода целевой фракции, выкипающей в пределе 246—256° С, так как сепарациоиная зона автоклава, расположенная над отражателем, не участвует в энергичной циркуляции реагирующих веществ и по существу является балластной. Еще в более резкой форме это проявляется в автоклаве с лопастной мешалкой, расположенной у дна аппарата и почти не обслуживающей верхние зоны автоклава При разработке гидрометаллургических процессов проф. Г. Н. Доброхотовым также установлено снижение массопередачи и константы скорости окислительных процессов при увеличении загрузки автоклавов. Из данных [28, 29, 49] следует, что оптимальной является загрузка 60—70% емкости автоклавов. [c.127]

Время полного растворения 6, рассчитанное по данншл кинетических исследований Г.Н.Доброхотова (8 , оказалось х)авным 0,46 часа. [c.263]

Потери тепла через отверстие ншретой до 800-900 С печи за счет конвекции можно определить по уравне-1шю Доброхотова [c.593]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология