Теплопередача внешняя

Расчеты изоляции холодильника заключаются обычно в проверке коэффициента теплопередачи внешних ограждений, если выбран изоляционный материал, задана толщина слоя его и намечена строительная конструкция. [c.212]

Наиболее экономичные коэффициенты теплопередачи внешних ограждений приведены в табл. 109. [c.214]

Как видно, в этом случае имеет смысл применять пластинчатые теплообменники вместо кожухотрубных. Это позволяет сократить поверхность теплопередачи внешних теплообменников на 38% без увеличения гидравлического сопротивления системы. Еще большая эффективность применения этих теплообменников возникает в тех случаях, когда требуется вместо одного устанавливать последовательно два или три стандартных кожухотрубных теплообменника. [c.111]

Рекуператор, работающий на одну сдвоенную лечь Пинча, имеет внешнюю поверхность в 144 м- общий коэфициент теплопередачи внешних стенок равняется 1,45 кал/ж- - час ° С. [c.166]

Расчеты изоляции холодильника заключаются в определении коэфициента теплопередачи внешних ограждений на основании произведенного выбора основного материала для изоляции и намеченной конструкции изоляции. При этом предварительно задается толщина слоя изоляционного материала. [c.207]

Коэфициенты теплопередачи внешних ограждений холодильников [c.208]

При обработке экспериментальных данных по внешней теплопередаче в неподвижном слое используется фактор теплопередачи аналогичный фактору (см. раздел 1.3). Тепловой поток между поверхностью с температурой и ядром потока с температурой Т равен [c.141]

А — коэффициент теплопередачи от реагирующей смеси к теплоносителю, учитывающий конечную скорость конвективной теплопередачи на внешней и внутренней сторонах стенки реактора и теплопроводности через стенку. [c.159]

Опытные данные работы одноступенчатого поршневого воздушного компрессора с внешним охлаждением свидетельствуют о том, что передача тепла сжимаемого воздуха через стенку цилиндра незначительна. Это подтверждается тем, что средний показатель политропы линии сжатия компрессора для одного из режимов работы оказался равным /г1=1,39, что незначительно отличается от показателя адиабаты для воздуха =1,4. За счет внешнего охлаждения компрессоров можно в основном рассчитывать на отвод тепла трения деталей цилиндро-поршневой группы, и лишь в компрессорах с малыми размерами цилиндра возможен частичный отвод тепла от сжимаемого воздуха (газа). Это объясняется тем, что с увеличением диаметра цилиндра и хода поршня объем газа в цилиндре увеличивается пропорционально кубу размеров, а поверхность теплопередачи от газа к охлаждающей воде возрастает пропорционально квадрату размеров цилиндра. [c.131]

На Херсонском НПЗ на кубовой батарее непрерывного действия установлен оросительный холодильник. Эксплуатация такого холодильника связана со следующими неудобствами на внешней поверхности трубок образуется накипь и постепенно ухудшается теплопередача. [c.140]

Поэтому теплопередача через стенку при наличии градиента скорости может при некоторых особых обстоятельствах давать более сложный температурный профиль, подобный изображенному схематически на рис. 10, в. Однако обычные профили, получаемые при экзотермических реакциях в реакторах с внешним охлаждением, больше соответствуют приведенным на рис. 10, а. Экспериментальные данные этого рода приводились выше (см. рис. 3). [c.53]

А в т — коэффициент внешней теплопередачи [c.6]

Теплообменные факторы. Данная группа состоит 113 коэффициентов теплопередачи между фазами и коэффициента теплопередачи между средой и теплообменными устройствами. Кроме того, к этой группе можно отнести и величину поверхности внешнего теплообмена. [c.12]

Будем пользоваться следующими дополнительными обозначениями 5 — площадь сечения регенератора Т , с , и Со — соответственно температура, теплоемкость, плотность и содержание кислорода в кислородсодержащем газе Ск, К1 7к> Р — соответственно массовый ноток, теплоемкость, плотность и содержание кокса на катализаторе е — доля свободного объема в регенераторе. Пусть, кроме того, коэффициент теплопередачи от потоков в регенераторе к водяному пару, средняя температура которого равен Я1, а к наружному воздуху с температурой — равен Яд, а продольные плотности поверхности паровых змеевиков и внешней поверхности соответственно и причем [c.325]

Проведенные ранее расчеты [3] показывают, что для промышленного аппарата потери тепла за счет теплопередачи через стенку составляют не более 4% общих потерь тепла. Поэтому можно считать, что реактор адиабатический и 55 — это тенло, передаваемое от нагретой внешней поверхности катализатора парам сырья за счет теплоотдачи. [c.87]

Для поддержания активности постоянной в течение времени, поверхность катализатора периодически смачивалась 1 %-ным раствором едкого натра. Границы условий, при которых играют роль внешняя диффузия и теплопередача, находили из опытов, измеряя степень превращения меркаптана при различных линейных скоростях потока. [c.70]

Сопротивление теплопередаче из ядра потока к внешней поверхности катализатора, как будет показано в разделе III.5, оказывает на скорость процесса гораздо большее влияние, чем внешнее сопротивление массопередаче. Мы пока не будем обсуждать этого вопроса и зададим граничное условие для температуры на внешней поверхности зерна в форме, не учитывающей внешнего теплового сопротивления [c.125]

Здесь l — концентрации веществ, участвующих в реакции Т — температура г — скорость реакции в единице объема пористого катализатора D , % — эффективные коэффициенты диффузии и теплопроводности в пористом зерне v — стехиометрический коэффициент -го вещества (v,- < О для исходных веществ и > О для продуктов реакции) h — теплота реакции V — оператор Лапласа g = С (Г), То= Т (Г) — концентрации реагентов и температура на внешней поверхности зерна oo, T a— значения соответствующих переменных в ядре потока, омывающего частицу катализатора Р,, а — коэффициенты массо- и теплопередачи из ядра потока к внешней поверхности зерна п — направление внешней нормали к поверхности Г. [c.131]

Точки ветвления. Рассмотрим реакцию на пористом зерне катализатора. Если сопротивлением массо- и теплопередаче на внешнюю поверхность частицы можно пренебречь, то система стационарных уравнений всегда может быть сведена (см. раздел 111.4) к единственному уравнению для безразмерной температуры 0 [c.358]

Здесь индекс оо отмечает значения переменных в потоке, омывающем частицу катализатора, а индекс О — значения переменных на внешней поверхности частицы Г Р,- и а — коэффициенты массо- и теплопередачи от ядра потока к внешней поверхности частицы Гд ф(С о,Го) —скорость реакции, отнесенная к единице внешней поверхности частицы. [c.362]

При решении ИЗС тепловой системы используются следующие предпосылки. Технологические потоки должны взаимно обмениваться теплом в системе теплообменников. В том случае, когда для нагрева (охлаждения) потоков нельзя или невыгодно использовать тепло (холод) других потоков, могут быть дополнительно использованы внешние тепло- или хладоносители насыщенный водяной пар под давлением 31,6 кгс/см и охлаждающая вода с температурой 38 С. Насыщенный пар может отдавать только теплоту парообразования, а охлаждающую воду нельзя нагревать выше 82 °С. При обмене теплом между технологическими потоками, при охлаждении их водой или нагреве паром реализуются соответственно следующие коэффициенты теплопередачи 732, 732 и 976 ккал/(м -ч-град). Соответственно для трех рассматриваемых случаев допускается следующее минимальное сближение температур обрабатываемых потоков в теплообменнике И, 11 и 13 °С. [c.164]

В трубчатой печи происходит сложный процесс передачи тепла от раскаленных газов к жидкости, текущей в трубах, причем здесь имеют место все 3 способа теплопередачи. Эту передачу тепла можно разделить на теплоотдачу от газов внешней поверхности трубы, теплопередачу через стенку трубы и на теплоотдачу от внутренней поверхности труб протекающей по ней жидкости. При изучении теплопередачи в трубчатых печах мы прежде всего изучаем теплоотдачу пламенем и раскаленными газами внешней поверхности труб, так как дальнейшее прохождение тепла через стенки трубы к жидкости уже подробно теоретически разработано для расчета теплообменников. [c.61]

Главное преимущество псевдоожиженного слоя в реакторе — его температурная гомогенность. Псевдоожиженный слой позволяет осуществить непрерывную переработку твердого вещества (собственно реагента) или его рециркуляцию (при регенерации катализатора), а также улучшить условия теплопередачи при внешнем теплообмене. [c.195]

Катализатор отделяется в сепараторе или циклоне и возвращается по трубе в нижнюю часть реактора, называемую дозатором. В аппарате, изображенном на рис. 124, г, условия теплопередачи хуже, чем в предыдущих, так как внешнее охлаждение при довольно широкой реакционной трубе менее эффективно. Однако подобный реактор можно выполнить и в виде многотрубного агрегата, охлаждаемого через межтрубное пространство. [c.418]

Границы условий, при которых играют роль внешняя диффузия и теплопередача, находят из опыта, измеряя степень превраш,ения в реакторе идеального вытеснения при различных линейных скоростях потока и неизменных объемной скорости и начальном составе газа. [c.432]

Для обоснования размеров отделений со льдом производят калорические расчеты. В расчетах на теплопередачу принимают температуры, средние за период апрель—сентябрь воздуха + 15°, почвы 4- 10, камер с продуктами+5° и отделений со льдом-1-2°. Коэфициент теплопередачи внешних ограждений зависит от качества изоляции и должен быть не выше 0,6 ккал1м час °С. [c.335]

Вопросы, рассматриваемые в этой главе, излагаются более подробно и на более высоком уровне в книге Петерсена Анализ химических реакций (см. библиографию, стр. 147). Здесь мы сможем только обсудить простейшие случаи и указать их связь с обш,ей проблемой анализа химических реакторов. В предыдущих главах для описания процесса мы нсио.тхьзовали функцию г (I, Т), которая определяет скорость-реакции в единице объема реактора. Применение этой функции, безусловно, оправдано в случае гомогенного процесса. Однако было бы желательно сохранить тот же способ описания и при расчете гетерогенных процессов, таких, как каталитические газофазные реакции в неподвижном слое таблетированного катализатора. В разделе VI. обсуждаются связанные с этим вопросом трудности и ограничения. Многих затруднений можно избежать, введя понятие об определяющей стадии (раздел VI.2). В последующих разделах будут исследованы некоторые характеристики процессов адсорбции (раздел VI. 2), внешней массопередачн (раздел VI.3) и внутренней диффузии (раздел VI.4). Затем мы постараемся обобщить эти явления (раздел VI.5) и вкратце остановимся на некоторых эффектах, связанных с конечной скоростью теплопередачи (раздел VI.6). Структура главы показана на рис. VI. . [c.119]

Прежде всего трубчатые реакторы можно разделить на аппараты с пустыми трубами и аппараты с неподвижным слоем твердых частиц. Если реакция сопровождается тепловым эффектом, то ее ход будет зависеть от скорости теплопередачи через стенку трубы. Если внешняя стенка трубы теплоизолирована, то мы имеем дело с адиабатическим трубчатым реактором, рассмотренным в предыдущей главе. Если тепло реакции отводится или подводится через стенку, то сразу возникает проблема теплопередачи от реагп- [c.254]

Для нахождения неопределенных коэффициентов в формулах (1.47) и (1.55) авторы [13] получили 12 нелинейных алгебраических уравнений, которые они решали числшным методом в диапазоне параметров 0< функций тока, приведеш1ыми в работах [10, И]. Установлено, что внешняя функция тока фг не изменяется в широкой области значений Re, и, следовательно, изменение Rej не оказывает существенного влияния на коэффициент трения и внешний тепломассообмен. Однако изменение Re, заметно влияет на функцию тока фх и, следовательно, на массо- и теплопередачу внутри капли. Функции тока (U5) соответствует меньшая скорость циркуляции внутри капли, чем функции тока (1.46), полученной Хамилеком и Джонсоном [10]. Накано и Тиен отмечают, что при одновременном стремлении Re, и Рег к нулю функции тока (1.47) и (1.55) стремятся к соответствующим выражениям (1.38), (139) Адамара и Рыбчинского, что не вьшолняется для функции тока (1.46), (1.47) Хамилека и Джонсона. [c.15]

Химические реакции всегда связаны с разнообразными физическими процессами теплопередачей, поглощением или излуче-ниед электромагнитных колебаний (свет), электрическими явлениями и др. Так, смесь веществ, в которой протекает какая-либо химическая реакция, выделяет энергию во внешнюю среду в форме теплоты или поглощает ее извне. Поглощение света фотографической пленкой вызывает в ней химический процесс образования скрытого изображения. Химические реакции, протекающие в аккумуляторах между электродами и раствором, являются причино11 возникновения электрического тока. При повышении температуры вещества увеличивается интенсивность колебательных движении внутри молекул, и связь между атомами в молекуле ослабляется после перехода известной критической границы происходит диссоциация молекулы или взаимодействие ее с другими молекулами при столкновении, т. е. химический процесс. Число аналогичных примеров легко увеличить. Во всех случаях имее место тесная связь физических и химических явлений, их взаимодействие. [c.11]

С ВОДЯНЫМИ конденсаторами и холодильниками удобнее в эксплуатации (их внешняя поверхность не загрязняется илистыми отложениями и накипью, ухудшаюш,ими теплопередачу), менее подвержены коррозии, меньше расходы на ремонт и очистку . Конденсаторы-холодильники воздушного охлаждения (рис. 154) оборудованы плоскими трубными пучками, по которым проходит конденсируемый [c.262]

В последующем изложении мы будем пользоваться следующими дополнительными обозначениями 5 — площадь сечения регенератора Тв, Св, в и Уо — темеераттура, теплоемкость, плотность и содержание кислорода в кислородсодержащем газе соокветственно О . Ск, Р — массовый поток, теплоемкость, плотность и содержание кокса на катализаторе соответственно —дюля сво1бодно(го объема в регенераторе. Пусть, кроме того, общие коэффициенты теплопередачи от потоков в регенераторе к водяному пару, средняя тем паратура которого Тп, есть а, и к наружному воздуху с температурой Т есть а продольные плотности поверхности паровых змеевиков и внешней поверхности есть 5п и 5 , причем 5п и 5 определяются следующими выражениями [c.176]

Внешняя массо- и теплопередача. Помимо процессов диффузии и теплопередачи внутри пористой частицы, существенное влияние на макроскопическую скорость каталитической реакции может оказывать массо- и теплообмен между внешней поверхностью частицы и омывающим ее потоком. Гетерогенно-каталитический процесс всегда проводится в условиях интенсивного движения реагирующей смеси при этом в основной части ( ядре ) потока молекулярная диффузия играет пренебрежимо малую роль по сравнению с конвекцией, благодаря которой происходит выравнивание состава и температуры смеси. Y твердой поверхности скорость потока обращается, однако, в нуль поэтому вблизи поверхности Ейзренос вещества будет определяться молекулярной диффузией реагентов. В первых работах по диффузионной кинетике гетерогенных реакций, принадлежащих Нернсту [11 ], принималось, что вблизи поверхности существует слой неподвижной жидкости толщиной б и диффузия через этот слой ли- [c.102]

На рис. III.И и III.12 приведен ход кривых 0 М) в области 6п — 1 для нескольких значений 0 и Пересекая полученные кривые прямыми М = onst, можно найти соответствующие этим значениям параметра теплопередачи безразмерные перепады температуры между поверхностью катализатора и внешним потоком. Обратимся к изучению зависимости 0п М) при различных комбинациях параметров 0 и . Представленное на рис. III.11 семейство кривых соответствует 0 = 5 и нескольким значениям В этом случае, как уже указывалось, зависимость 0 от о = может быть [c.136]

Примыкание зерна к разным ячейкам несущественно вследствие слабого влияния внешних градиентов на эффективность работы пористой частицы [38]. Задача исследования режимов ячейки, как и в случае реакции на внепшей поверхности зерен, сводится к тем же уравнениям, что и уравнения процесса на изолированном зерне, с той лишь разницей, что истинные коэффициенты массо- и теплопередачи на внешнюю поверхность р и а заменяются на эффективные величины Р и а. Влияние внешних коэффициентов переноса на режимы пористого зерна было рассмотрено в разделе 111.5. Нолучевщде езуяь-таты применимы, после указанной замены, и к частице, помещенной в зернистый слой. В условиях, когда внешнедиффузионное торможение не влияет на процесс внутри пористой частицы, влияние ячеистой структуры не сказывается и подавно из-за малости дополнительного сопротивления а ., [c.251]

Распределение температуры в футеровке — результат внутрипечного и внешнего теплообменов, теплопередачи внутри футеровки и аккумуляции ею теплоты. Оно является одним из существенных факторов тепловой работы футеровки, определяющих возникновение в ней нагрузок и деформаций, а также сопротивление действию шлаков. Наконец, распределением температуры в футеровке определяются условия работы каркасов, кожухов, связей и фундаментов. [c.90]

По Др,- или Ni нельзя однозначно судить о преимуществе одной поверхности перед другой. Действительно, пусть рассматриваются в качестве заданной поверхности трубный пучок, а в качестве исследуемой — сребренные трубы. При одной и той же геометрии внутреннего капала использование условий Apa = idem автоматически означает равенство сопряженных чисел Нев/ внутренних потоков. При продольном обтекании отношение чисел Re потоков для поверхности остается постоянным, поэтому сопряженные числа Ren/ внешних теплоносителей будут также равны. Для одних и тех же чисел Рейнольдса потоков интенсификация теплообмена приводит к увеличению коэффициента теплопередачи и возрастанию потерь давления со стороны внешнего потока, т. е. значения tiq и г увеличиваются. В этом случае невозмоя--но ответи7ь на вопрос, какая из поверхностей лучше. [c.26]

Задача 1-6. Заданы типы элементов ХТС, совокупность которых может обеспечить выполнение требуемых целей функционирования системы в условиях объективной неопределенности априорной информации о физико-химических константах ХТП (константы скоростей химических реакций, константы фазового равновесия, коэффициенты теплопередачи и массопередачи и др.) и о параметрах свойств технологических потоков на ХТС влияют стохастические внешние воздействия. Необходимо определить технологическую топологию ХТС, величину гранпц допусков (или коэффициентов запаса) для параметров элементов и значения параметров промежуточных технологических потоков, которые обеспечивают на некотором интервале времени желаемый уровень достоверности или надежности проектных решений ХТС при экстремуме КЭ с учетом ограничений. [c.126]

Отсюда следует, что синтез ведется итерационно с использованием различных процедур модификации (набора эвристик, эволюционной стратегии и т. п.). В качестве таковых можно использовать, например, следуюш ие эвристики постоянство параметра К1а) / АТ (где К — коэффициент теплопередачи, а — стоимость единицы поверхности теплообмена) объединение теплообменников с малой поверхностью или тепловой нагрузкой. Изложенный алгоритм ограничен системами с одним горячим и одним холодным внешними потоками. Это ограничение снимается путем разбиения тепловой диаграммы по горизонтали на ряд зон, соответствуюш их температурам теплохладоагентов [1]. В этом случае рекуперация внутренних потоков производится отдельно по зонам в порядке убывания приоритета, определяемого шириной зон, а в пределах каждой зоны сдвиг диаграмм производится до точки касания или до совпадения правых и левых границ диаграмм. [c.468]

Подвод тепла (положительный или отрицательный) за счет теплоНередачи от вещества, текущего по внешней поверхности трубы с температурой Т , характеризуется общим коэффициентом теплопередачи и. Вводя понятие гидравлического радиуса трубы представляющее собой отношение площади поперечного сечения S [c.123]

Гидравлическое сопротивление трубчатой щелевой колонны в сопоставимых рабочих условиях примерно на порядок меньше, чем у вышеупомянутых насадочных колонн (рис. 256). Кох и Файнд [29] определяли в изотермических условиях гидравлическое сопротивление трубчатых щелевых колонн с шириной щели, изменяющейся от 4,05 до 19,68 мм, при одинаковом диаметре наружной трубы, равном 49,96 мм. Ими был также исследован процесс теплопередачи в подобных колоннах при внешнем обогреве наружной трубы. Бек [30] исследовал эффективность теплообмена и гидравлическое сопротивление в трубчатых щелевых колоннах, образованных коаксиально или некоаксиально расположенными трубами, при вынужденном движении и свободной конвекции. [c.341]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология