Расчет сложных

Расчет сложной колонны с помощью [c.6]

Для потарелочного расчета колонны важное значение имеет то обстоятельство, что в потоках, отходящих из секции питания, в которой должны быть увязаны результаты расчета отгонной н укрепляющей секций, очевидно, должны присутствовать все компоненты сырья. Возникает вопрос, каким же образом, двигаясь снизу вверх по отгонной секции или сверху вниз по укрепляющей, можно достичь составов потоков секции питания, если отправные точки расчета, остаток и дистиллят, содержат лишь неуловимые количества нераспределенных компонентов. Эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Начиная с какой-то тарелки отгонной секции, подправляют составы ее фаз, введя некоторое количество легких нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в остатке, а начиная с какой-то тарелки укрепляющей секции, вводят в состав ее фаз некоторое количество тяжелых нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в дистилляте. Такое регулирование составов не может быть произвольным, ибо должно обеспечить получение составов фаз тарелки питания в конце расчета секций колонны. Поскольку нет объективных количественных критериев, позволяющих устанавливать меру и уровень ввода дополнительных компонентов в состав потоков отгонной и укрепляющей секций, приходится прибегать к методу подбора и вести расчет сложной колонны путем последовательных приближений. [c.345]

АЛГЕБРАИЧЕСКАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА СЛОЖНОЙ КОЛОННЫ [c.412]

РАСЧЕТ СЛОЖНОЙ КОЛОННЫ С ПОМОЩЬЮ ФАКТОРОВ ПОГЛОЩЕНИЯ И ОТГОНА [c.418]

Использование относительных летучестей в расчете сложной колонны [c.309]

Расчет сложной колонны методом от тарелки к тарелке [c.391]

Масштабирование теплообменников. Моделирование теплообменников находит применение в тех случаях, когда отсутствуют эмпирические формулы для их расчета (сложные нетиповые аппараты) или когда неизвестны физико-химические данные, позволяющие вычислить коэффициенты теплообмена (редко встречающиеся вещества). Моделируя нетиповой аппарат для хорошо изученных систем, можно, в принципе, использовать в модели другое вещество, чем в образце. Когда неизвестны физико-химические свойства потоков, для которых проектируется аппарат большего масштаба, обязательно нужно применять одинаковые вещества в модели и образце. [c.452]

Методы расчета сложных разделительных систем [c.16]

Различные алгоритмы расчета сложных ректификационных систем, реализованные на ЭВМ при поиске работоспособного, надежного и быстродействующего метода [c.138]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОШИБОК РАСЧЕТА СЛОЖНОЙ ВЕЛИЧИНЫ [c.17]

РАСЧЕТ СЛОЖНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ЗЕРНЕ КАТАЛИЗАТОРА С НЕОДНОРОДНО-ПОРИСТОЙ СТРУКТУРОЙ [c.285]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА СЛОЖНОГО РАВНОВЕСИЯ ТРАДИЦИОННЫМИ МЕТОДАМИ [c.111]

Поэтому возникает задача расчета сложных адиабатических реакций, каждая из которых в случае изобарного процесса охарактеризована теплотой ДЯ и константой равновесия Км- Целью [c.126]

Итак, проведение расчетов требует рещения системы из 11 уравнений, что возможно только с использованием поисковых методов и численных расчетов на ЭВМ. Можно пользоваться и приближенными рещениями приближения — те же, что и в случае простых реакций (см. п.п. 3 и 4 данной главы). Примеры результатов расчета сложных адиабатических реакций даны в [5, 10]. [c.129]

Расчет сложного равновесия при взаимодействии угля с водяным паром [c.322]

В последние годы осуществлен расчет сложного равновесия процесса Клауса минимизацией энергии Гиббса системы (см. гл. III). Расчет выполнен применительно к реальному сырью для процесса, протекающего последовательно в печи, котле-утилизаторе, трех последовательных секциях каталитический реактор — конденсатор . В табл. 95 даны результаты расчетов равновесия. [c.353]

Сложные реакции. При расчете сложного процесса с К ключевыми веществами связь между количествами молей N1 ключевых веществ, проходящими через единицу поперечного сечения реактора в единицу времени, и их концентрациями для идеальной газовой смеси по-прежнему определяется формулой (П.62). Чтобы проинтегрировать систему уравнений типа (11.60), остается только выразить общее число молей М, проходящее через единицу поперечного сечения реактора в единицу времени, через числа молей ключевых веществ. Для веществ, не входящих в число ключевых, аналогично (11.32) [c.77]

Для разработки проекта АСУ необходимо решать задачи, связанные с анализом процессов функционирования сложного электронного оборудования оценкой структуры информационных потоков и законов управления процессами функционирования ХТС задачи синтеза алгоритмов обработки информации и оптимального планирования задачи синтеза счетно-решающих устройств, реализующих эти алгоритмы. Аналитические методы расчета сложных АСУ в настоящее время еще яе разработаны, а экспериментальное решение этих вопросов практически нецелесообразно. [c.51]

Рассмотрим метод расчета сложной колонны с несколькими вводами питания и отборами потоков пара и жидкости по высоте (см. рис. 7.15). Метод формулируется в проверочной постановке задачи расчета. [c.338]

Модель 10 применяется при расчете сложньа тарельчатых ректификационных колонн, предназначенных дпя разделения как идеальных, так и неидеалькых многокомпонентных смесей. Она также может быть использована для моделирования динамических режимов ректификационных колонн. Дпя этой модели принимаотся следупщие допущения [c.79]

Диффузионная и кинетическая картина процесса многокомпонентной ректификации выяснена пока недостаточно, поэтому создание обоснованного во всех деталях, теоретически строгого метода расчета сложной колонны оказыиается весьма трудной задачей. Экспериментальные исследования рабочего процесса действующих колонн не дали пока таких существенных результатов, которые исчерпывающим образом объяснили бы все особенности развития и протекания как процесса в целом, так и отдельных его ступеней. Этим объясняется широкое использование в анализе работы ректификационных колонн термодинамического метода исследования, покоятцегося на гипотезе теоретической тарелки. [c.301]

Исиользование относительных летучестей в расчете сложной KOJ[OH[ibi позполяет весьма упростить одну нз напболее трудных и наиболее частых расчетных операций, состоящую в решении методом постепенного приближения уравнений изотерм жидкой и паровой фаз слолпюй системы. [c.309]

Аналитический расчет сложной колонны путем перехода от составон фаз в одной контактной ступени к состапам фаз в смежной ступени аналогичен изученному рацее аналитическому методу расчета простой колонны и основан на тех же нринцииах. Используя попеременно условия парожидкого равновесия и соотношения [c.391]

Ннл е будут описаны два наиболее распространенных метода агсалитического расчета сложной колонны путем последовательного перехода от таролки к тарелке. [c.395]

Как показано в [90] метод Вольфа является достаточно быстродействующим по сравнению с предыдуппггли методами и обеспечивает более устойчивую сходимость. Однако, в методе необходимы дополнительные затраты памяти на хранение значений ба 1исов и функций. Поэтому этот метод не нашёл широкого применения при расчете сложных разделительных систем. [c.20]

Разрабо тан принципиально новый одноконтурный метод расчета сложных ректификационных систем с закрепленными отборами продуктов раздел( ния. Разлагая в ряд Тейлора значения энтальпий //у и /Гу в окрестности 1] и офаничиваясь при этом линейными членами, осуществляется переход от 2п независимых переменных (7), ) к п независимым переменным TJ ) к линеаризация системы уравнений общего материального и теплового балансов. Температуры на тарелках 7 определяются по уравнениям изотерм паровой или жидкой фаз, соотно шени 1 гготоков и сами потоки определяются решением системы линейных уравнений общего материального и теплового балансов. [c.98]

Галиаскаров Ф.М., Ахмадеева Е.А., Худайдатова Л.Б., Расчет сложной ректификационной колонны с "глухой" тарелкой внизу укрепляющей секции для разделения нефтяных смесей, Тезисы докладов Всесоюзного совещания по теории и практике реетификации нефтяных смесей,Уфа,1975, с.33-35. [c.102]

При кэиске работоспособного, надежного и быстродействующего метода расчета сложных ректификационных систем с закрепленными тепловыми нагрузками, параллельно и закрепленными отборами продуктов разделения было рассмотрено более ста различных алгоритмов. Здесь приве дены только работоспособные алгоритмы. Они отличаются методами опре/ еления независимых переменных, применением численных или аналитически) частных производных и способом реализации алгоритма расчета (одноь онтурные и двухконтурные). [c.138]

С наибольшими превращениями изомеризация нормальных парафинов протекает при низких температурах с ростом температуры возрастает содержание непревращенного сырья в термодинамически равновесной смеси. Добавим, что, как показывают термодинамические расчеты, возможное образование различных изопарафинов идет в преимущественном направлении метил-, но не этилзамещенных. Из метилзамещенных при низких температурах в больших количествах могут образовываться диметилпроизводные, но уже при 500 К и выше начинают преобладать монометилпроиз-водные. Обычно немного диметилзамещенных в продуктах изомеризации нормальных парафинов образуется из-за чисто кинетических затруднений. Важным обстоятельством, которое следует учитывать при термодинамических расчетах изомеризации, является возможность образования именно различных изопарафинов по параллельным реакциям. Термодинамический расчет сложных реакций изомеризации рассмотрен в работе [И]. Здесь следует лишь отметить, что его целесообразно проводить не для всех возможных реакций изомеризации, а только для тех, которые протекают в реальном процессе. Если, например, при изомеризации н-пентана образуется только 2-метилбутан, то бессмысленным яв- [c.125]

При расчете сложных процессов также можно выявить критические поверхности в пространстве С, Т, на которых происходят переходы между различными режимами, и найти, пересекается ли с ними кривая, изображаюш ая адиабатический путь процесса. При этом суш ественно, что в случае сильно экзотермических реакций при расчете процесса вплоть до самой критической точки можно пользоваться кинетическими зависимостями скоростей реакции от С и Г, не учитывающими диффузионного торможения процесса. [c.253]

Ветохин В. Н., Потапов В. И. Декомпозиционный метод расчета сложных ректификационных систем // Моделирование процессов ректифика- [c.434]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология