Нагружение предварительное

Установлено, что разрушающее давление при динамическом нагружении предварительно выпученных мембран значительно ниже для плоских мембран. С увеличенном давления предвари- [c.105]

При рассмотрении режима а) интегрировалось численно непосредственно уравнение (1), а уравнение (2) использовалось для нахождения зависимости М = М (t), при которой обеспечивается постоянство скорости деформации. Для остальных режимов нагружения предварительно из уравнений (1) и (2) была исключена функция (t) и получено одно уравнение относительно / (р, i), которое и интегрировалось численным методом. В случае линеаризованного уравнения связи основные уравнения интегрируются элементарно и решения получаются в замкнутом виде. [c.165]

Предел текучести увеличивается до значения напряжения предварительной деформации Кривые упрочнения в области 8 > 8пр совпадают с таковыми для металла в исходном состоянии. Очевидно, что Эти закономерности справедливы, когда время после предварительной деформации и последующего нагружения Тс достаточно мало. В противном случае блокирование дислокаций атомами азота и углерода приводит к соответствующему росту деформирующего напряжения (рис.1.10,в). Деформационное старение приводит к росту предела текучести и временного сопротивления металла. [c.43]

Рассматривая диаграмму растяжения металла легко убедиться, что холодная пластическая деформация снижает относительное удлинение примерно на величину предварительного удлинения. Однако, в связи со склонностью предварительно пластически деформированного металла к явлению деформационного старения, указанное снижение пластически может быть более ощутимым. Как известно, запас пластичности металла в основном определяет ресурс конструкции, в особенности, при наличии концентраторов напряжений, цикличности нагружения и коррозионных сред. [c.49]

Рис. 1.16. Заготовки для предварительного нагружения

Сосуд с оставшимися после статических испытаний критическими надрезами подвергали малоцикловому нагружению при рабочем напряжении а,, (ар ат/1,5). Часть сосудов с надрезами нагружались циклическим давлением при Ор без предварительного нагружения статическим давлением. В каждой из серий сосудов изменяли первоначальную глубину дефекта h/S. [c.53]

Результаты испытаний приведены в табл. 1.3 и 1.4. В этой таблице N - число циклов нагружения до разрушения сосуда с данным критическим дефектом после проведения гидравлических испытаний, No - число циклов нагружения до разрушения сосуда с такими же дефектами без предварительных гидравлических испытаний. [c.53]

При быстро нарастающей нагрузке они разрушаются как хрупкие тела без заметной предварительной фазы пластического течения. Если образец подвергается нагрузке и разгрузке несколько раз (рис. 1), то в первом цикле кривые для прямой и обратной стадий процесса не совпадают вследствие появления остаточной деформации. После нескольких циклов нагружения эти кривые практически совпадают. [c.17]

Предварительные испытания на прочность обязательны в случаях, предусмотренных Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением , а также при установке в сосуде новых крепежных и других нагруженных давлением деталей, конструкция которых не дает возможности предварительного контроля их на отсутствие дефектов, снижающих прочность. [c.202]

В ходе предварительных испытаний выполняли гидравлическое нагружение сосудов давления со специально нанесенными дефектами (дефекты сварных швов, усталостные трещины, коррозия). При этом фиксировали увеличение суммарной энергии, отвечающее началу интенсивного подрастания трещин в сварном соединении. [c.184]

Выражение (4.54) устанавливает время до насту шения локальной текучести, а не цилиндра в целом, поэтому возможна дальнейшая его эксплуатация. Когда суммарные окружные напряжения достигнут предела текучести, активная зона получит пластическое удлинение. Это приводит к релаксации остаточных напряжений. В дальнейшем активная зона будет работать при упругих напряжениях от действия внутреннего давления. Таким образом, при 1 > 1т сосуд необходимо рассматривать как упруго-нагруженный, но как бы изготовленный из предварительно пластически деформированного металла. Величина пластической деформации не превышает 2бт [282]. Заметим, что в действительности, как было показано выше в процессе работы цилиндра имеют место более сложные процессы взаимодействия остаточных и активных напряжений. В частности, пластическое удлинение активной зоны стеснено упруго-деформированными соседними участками, что способствует постепенному снятию сварочных напряжений. Однако, учет этого эффекта приводит к неоправданному усложнению расчета. Поэтому, при [c.250]

ОНИ имеют тенденцию пересекаться, особенно, в случае, когда сосуды при предварительном однократном нагружении находятся в состоянии общей текучести (ои > аг). В этом легко убедиться при совмещении зависимостей ть (К). На основании данных, представленных на рис.5.44, и формулы (5.56) кривые долговечности после предварительной перегрузки (кривые 2) сосудов с дефектами можно описать формулой [c.364]

Установлены закономерности малоцикловой коррозионной усталости труб, прошедших различный уровень предварительного нагружения испытательным давлением. Показано, что предварительное нагружение оказывает двоякое влияние на долговечность труб. При некоторых значениях размеров дефектов кривые долговечности труб, прошедших разный уровень испытательных напряжений, пересекаются между собой. Размер дефекта, соответствующий точке пересечения кривых долговечностей, разграничивает область уменьшения или увеличения долговечности, вследствие применения повышенного давления испытаний. Большие значения размеров дефектов, включая критические, снижают долговечность, и, наоборот, меньшие - увеличивают долговечность в сравнении с трубами с более низким уровнем испытательных напряжений. В целом повышение испытательного давления приводит к з величению долговечности труб. Разработана методика количественной оценки долговечности оборудования в зависимости от параметров гидравлических испытаний. [c.371]

Степень снижения долговечности в коррозионных средах примерно одинакова для труб без предварительного нагружения и после проведения гидравлических испытаний. [c.371]

Перед предварительным нагружением на образце согласно приведенной схемы замеряли исходные значения обобщенного параметра ро и твердости НВо. [c.39]

Однако при дальнейшем увеличении степени предварительного статического нагружения сформировавшаяся упорядоченная доменная структура под влиянием больших внутренних напряжений приобретает хаотический характер, что приводит к уменьшению Ро , то есть появлению правой ниспадающей ветви графика. [c.45]

На примерах ПА-6 и ПА-66 вначале будет рассмотрено феноменологическое представление образования свободных радикалов в предварительно ориентированных нитях. При испытаниях с постоянной скоростью нагружения в диапазоне значений деформаций от 8 % ДО деформации разрыва образца (16—25%)> которые соответствуют напряжениям 500—900 МПа (рис. 7.1), получен очень сильный рост концентрации довольно [c.189]

Предварительная перегрузка в процессе гидравлического испытания (опрессовки) оборудования и трубопроводов (испытательное давление больше рабочего рр) приводит к изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения в основном связаны с возникновением в зоне дефектов локальных пластических деформаций и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние сопротивлению разрушения. Одним из положительных эффектов опрессовки является С1 ятие сварочных напряжений. Установлено [4], что снятие сварочных напряжений возможно, когда напряжение от внешней нагрузки о достигает предела текучести металла Стт. Кроме этого, в окрестностях острых дефектов происходит снижение степени концентрации напряжений из-за притупления их вершины концентратора, возникновение остаточных напряжений сжатия и снижение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительной перегрузки следует отнести докри-тический рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это обязывает производить эксплуатационные характеристики конструктивных элементов с учетом эффектов испытаний (опрессовки). [c.10]

Далее полосы с надрезами подвергались растяжению при разных уровнях напряжений Сти (сти = 0...1,25ат). Одну из партий квадратных полос с несколькими надрезами одинаковой глубины доводили до разрушения. Тем самым моделировали образцы с критической глубиной надреза. После предварительного нагружения (испытания) из квадратных полос вырезали образцы на ударный изгиб. Таким образом получали образцы на ударный изгиб с различной степенью пластических деформаций в окрестности надреза, включая и такую степень деформации при которой возможно разрушение при статическом нагружении. Образцы испытывали при различных температурах (Т = + 20 - 60°С). При Ои =1,25от образцы-полоски с надрезами практически разрушались. Другими словами, при аи=1,25ат= 450 МПа надрезы с глубиной К = 2 мм при толщине образцов 8 = 10 мм являлись критическими (которые могли вызвать разрушение или остаться в образце). [c.51]

K V (Тисп) для образцов с критическими надрезами проходят значительно ниже таковых для образцов не прошедших предварительного нагружения. Эти результаты свидетельствуют о том, что при динамическом нагружении и воздействии отрицательных температур критические дефекты могут вызвать хрупкое разрушение. Однако, эти результаты не следует обобщать в целом на гидравлические испы гания. Во-первых, критические дефекты могут иметь место при любых испытательнь х давлениях. Во-вторых, сосуды и аппараты тщательно контролируются неразрушающими методами и средствами диапюстики. Поэтому, маловероятно, что в сосуде и аппарате возможно появление трещиноподобных протяженных дефектов, глубиной до 50% от толщины стенок. [c.53]

Н. О. Окерблом показал, что после предварительного нагружения сварного соединения и последующей разгрузки остаточные напряжения могут снижаться в п раз [c.59]

Предварительно отмстим, что с точки зрения формы изгиба группа масс, совершаюпгих перемещения в одном и том же направлении, эквивале1тга одной массе, перемещаюн1ейся в том же направлении, как это, например, видно иа фиг, 203. Форма изгиба балки, нагруженной двумя массами, движущимися в обратных направлениях, будет та же, что и для балки, нагруженной двумя рунпами масс, имеющими обратные по знаку перемещения в обоих случаях кривая изгиба имеет одну неподвижную точку. [c.570]

Толщину стенки эллиптических и полусферических и торосферических днищ, нагруженных наружным давлением, предварительно определяют по следующим формулам [c.212]

В [139] приведены сведения об испытании серии из шести сосудов давления с помощью аппаратуры 1Р08. Предварительно эффективность аппаратуры проверяли на образцах и моделях сосудов давления. Устанавливали особенности эмиссионных свойств используемых материалов и необходимые информативные параметры. Пробные испытания показали, что развивающиеся дефекты дают либо сложные для интерпретации сигналы взрывного типа, накладывающиеся на непрерывную эмиссию, либо просто непрерывную эмиссию. Первые сигналы взрывного типа могут появляться уже на начальных уровнях нагружения. [c.184]

Для повышения жесткости испытаний использовали циклическое нагружение образцов при температуре около минус 5°С. Применяли пятиканальную аппаратуру специальной компоновки, включающую стандартные блоки серии АФ НПО Волна (датчики, предварительные и основные усилители) и дополнительные блоки формирования узкополосных спектральных компонентов непрерывной акустической эмиссии (разработка МИИТа), а также многоканальный статистический анализатор импульсов АИ-1024, панорамный спектроанализатор С4-25, [c.191]

Предварительная перегрузка в процессе гидравлических испытаний способствует изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения, в основном, связаны с возникновением в зоне дефектов локальных поастических деформаций (рис.5.41) и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние на работоспособность. Как было показано в главе 4, одним из положительных эффектов предварительного нагружения является снятие сварочных напряжений. Кроме этого, происходит притупление трещиноподобных дефектов (рис.5.41,б), возникновение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительного нагружения следует отнести докритиче-ский рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это указывает на необходимость производить оценку работоспособности оборудования с учетом эффектов предварительного нагружения. [c.360]

В случае, когда испытательное давление равно рабочему (рис.5.43,а), сосуды разрушаются на первом или при нескольких последующих циклах нагружения. По мере уменьшения глубины дефектов число циклов до ра фуше-ния (долговечность) сосудов возрастает. Поскольку в данном случае сосуды не претерпевают предварительной статической перегрузки, кривую малоцикловой усталости при Р = Рр (Рр - рабочее давление) в дальнейшем условимся называть исходной кривой долговечности, а соответствующим ей параметрам - присваивать индекс О . [c.362]

Предварительное нагружение растяжением в целом снижает ударную вязкость (рис.5.46,а). Однако, в некоторых случаях, в зависимостях K V = Г(сти) отмечается экстремум. Вначале по мере повышения СТи = (0,6...0,7) От и далее происходит ее снижение (рис.5.45,6 и в). Предварительное нагружение сушественно изменяет характер кривых хладоемкости (рис.546,д), смещая критическую температуру хрупкости (КТХ) в область повышенных температур. На основании приведенных данных представляется возможность оценки сопротивления хрупкому разрушению по критериям механики разрушения. В частности, на основании данных [47] получено, что критический коэффициент интенсивности напряжений связан с ударной вязкостью K V зависимостью [c.370]

Влияние степени предварительного статического нагружения на ме-хагшческие свойства ( временное сопротивление ад и предел текучести а,) [c.39]

Обширный обзор экспериментальных установок, необходимых для исследования напряженных волокон в ЭПР-резонаторе, содержится в работе Рэнби и др. [2]. Эти установки значительно более сложные, чем аппаратура для исследования порошков, хотя требования по регулированию температуры и атмосферы, окружающей образец в резонаторе, почти те же самые. Известны рычажные и гидравлические системы нагружения с сервомеханизмами [29, 37, 44, 60], с помощью которых запрограммированная по определенному закону нагрузка и деформация могут быть приложены к пучкам волокон (или другим растягиваемым образцам) непосредственно в резонаторе. Необходимо, чтобы растяжение упругих образцов проводилось в таком температурном режиме, при котором можно легко наблюдать спектры свободных радикалов. Для термопластичных волокон этот режим соответствует температура.м 200—320 К предварительно ориентированные волокна каучуков необходимо испытывать при температурах 93—123 К- При этих температурах первичные свободные радикалы достаточно подвижны, чтобы быстро вступать в реакции с атомными группами своей или других цепных молекул, с абсорбированными газами, примесями или включениями, действующими в качестве лову- [c.182]

С учетом всех перечисленных выше фактов предлагается следующая модель деформационного поведения эластомеров ниже их температуры перехода в стеклообразное состояние. В области I межмолекулярное притяжение достаточно сильное и сегменты цепей подвергаются энергоэластическому деформированию. Вначале постеиенно и затем за пределом вынужденной эластичности более активно происходит проскальзывание и иереориентация сегментов цепей. Разрыв цепей незначителен, поскольку цепи проскальзывают, а не разрываются. В температурной области II, где происходит хрупкое разрушение независимо от предварительной ориентации, межмолекулярное притяжение, по-видимому, достаточно велико, так что осевое нагружение сегментов цепей сравнимо с их напряжением разрушения. При отсутствии локального деформационного упрочнения наибольшая трещина, возникающая в образце в процессе его деформации до значения 5%, будет быстро расширяться, вследствие чего прекратится рост любых других зародышей трещин. На примере термопластов было показано, что образования, по существу, одной плоскости разрушения едва достаточно для получения регистрируемого количества сво- [c.214]

Для описания удельной энергии разрушения при ударном нагружении образцов с предварительно искусственно нанесенной трещиной используются модули, рассчитанные по данным кратковременных релаксационных испытаний. Нестабильность трещины связана главным образом с увеличением напряжений при ее неизменной длине. Поэтому роль термоактивационного роста трещины в увеличении К незначительна (ситуация, однако, отличается для образцов, не содержащих предварительно нанесенных трещин, и дефектов, размеры которых сравнимы с молекулярными см. гл. 8). [c.342]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология