Глубина критическая

В барабанных смесителях рекомендуют поддерживать каскадный режим движения материала в корпусе. При этом режиме частицы материала, находящиеся в глубине слоя, движутся по круговым траекториям вплоть до выхода на поверхность в верхней части ската, образованного свободной поверхностью слоя смешиваемого материала. После выхода частиц на поверхность слоя они скатываются по склону. Вся верхняя часть ската представляет собой слой небольшой толщины, состоящий из хаотически движущихся вниз частиц. Именно в этом тонком слое и происходит в основном процесс смешивания частиц. Каскадный режим движения частиц достигается при частоте вращения корпуса п < 0,6п,ф (где п р —критическая частота вращения корпуса, при которой частицы прижимаются к его стенкам — гл. 6, 6). [c.251]

Для протяженных трещиноподобных дефектов, расположенных на поверхности сосуда в продольном направлении критическая глубина определяется по формуле (при ахр=1,0) [c.34]

Сосуд с оставшимися после статических испытаний критическими надрезами подвергали малоцикловому нагружению при рабочем напряжении а,, (ар ат/1,5). Часть сосудов с надрезами нагружались циклическим давлением при Ор без предварительного нагружения статическим давлением. В каждой из серий сосудов изменяли первоначальную глубину дефекта h/S. [c.53]

Найти критическую длину (глубину) трещины из уравнения (4.1) при т = 1 и при расчетной нагрузке, т. е. с учетом известного коэффициента запаса п. [c.232]

Предел трещиностойкости Ь - количественная мера сопротивления материала распространению трещины, представляющая собой критические значения условных коэффициентов интенсивности напряжений Кс в широком интервале глубин трещин Ь, определенных при максимальных нагрузках Рс, выдерживаемых образцами [15]. Величина Кс определяется на прямоугольных образцах с одной краевой трещиной при осевом растяжении. [c.295]

На рис.4.37 проиллюстрирована методика определения критической относительной глубины царапины при атр=1,0и0,7. [c.297]

Здесь Ьо - первоначальная (фактическая) глубина трещины, а Ькр критическая глубина трещины, при которой происходит разрушение. [c.337]

Далее по формуле (6.18) коэффициент интенсивности упругопластических деформаций Ки =(17,25/260) =0,013. В соответствии с формулой (6.25) рассчитывается критическая глубина дефекта Ькр = 14(1-134/477,3)= 10 мм. По формуле (6.22) находим число циклов нагружения до разрушения Мтр = 9690. Допускаемое число циклов нагружения [Ытр] = 9690/10 = 969. Таким образом, за период назначенного срока последующей эксплуатации сосуда число пуск-остановок не должно превышать 969. [c.342]

В очень глубоких впадинах, например в Южно-Каспийской, начиная с глубины 13—15 км или несколько более, температура может дойти до 374° С, т. е. до критической температуры воды. Вода на таких глубинах может находиться только в виде газа. Таким образом, вся нижняя часть толщи осадочных пород, где достигается эта температура, заполнена газообразной водой с той или иной примесью метана и других газов. Возможно, что мощные извержения грязевых вулканов связаны с прорывами этих газов при тектонических подвижках толщ пород через образующиеся при этом нарушении. Вода при движении вверх конденсируется в породах, а метановый газ выделяется в атмосферу. [c.76]

Авторы этой книги сделали попытку показать важность и необходимость качественной и количественной оценки упомянутых явлений в связи с решением технологических вопросов рациональной разработки месторождений нефти и газа. Разумеется, авторам не везде удалось с одинаковой полнотой и глубиной количественно связать характер и масштаб того или иного микропроцесса с оценкой его влияния на технологию разработки, однако мы к этому стремились, поэтому будем признательны всем специалистам за критические замечания. [c.4]

Содержание предлагаемой книги не традиционно. Одну из основных задач авторы видели в необходимости сформировать у читателя критический подход к оценке состояния конкретных нефтяных систем и выбору совокупности оптимальных приемов технологического воздействия на них. Постановка такой задачи отразилась и на структуре книги, которая состоит из глав, соответственно посвященных молекулярно- и коллоидно-дисперсному состоянию нефтяных систем. Кроме того, необходимо было осветить современные методы исследования межмолеку-лярных взаимодействий, размеров сложных структурных единиц, термодинамику, кинетику их роста, свойств дисперсных систем и основы физико-химической технологии нефти. Не все части книги написаны одинаково успешно и с необходимой глубиной. [c.5]

В табл. 7.3 приведены значения критических потенциалов различных металлов и растворов, выше которых начинается КРН. На нержавеющей стали 18-8 в М С1г при 130 °С трещина глубиной не более 0,013—0,025 см прекращает развитие при потенциале на 5 мВ ниже критического 38]. Для остановки роста более глубоких трещин необходим более отрицательный потенциал —это объясняется экранирующим действием металла в трещине и изменением состава раствора вследствие накопления в трещине продуктов анодного растворения. Другими словами, условия, необходимые для возникновения трещины и для ее роста, одинаковы. [c.142]

В табл. 13 приведены результаты расчетов остаточного ресурса работы трубопроводов (минимальная толщина стенки 18 мм) по данным внутритрубной дефектоскопии после 15 лет эксплуатации. При этом наружные и внутренние дефекты рассматривали отдельно. Поскольку скорость коррозии внутренней поверхности труб выше, чем наружной, считали, что она определяет остаточный ресурс трубопровода, который рассчитывали, согласно изложенной выше методике, исходя из условия, что глубина повреждений не превысит 3,5 мм (рис. 39). Полученные значения остаточного ресурса трубопроводов справедливы в случае, если ремонт выявленных дефектных участков проводиться не будет. Эти значения можно трактовать так же, как время до завершения ремонта трубопроводов. Вероятность отказа трубопровода за время выработки определенного остаточного ресурса или возможность аварии из-за наличия дефектов, глубина которых превышает критические значения (график V), не поддается расчету, так как она близка к единице, и возможности ЭВМ недостаточны для проведения такого расчета. Для трубопроводов, которые могут иметь дефекты металла глубиной 5 мм, значения вероятности безотказной работы превышают [c.149]

В СССР этот процесс подробно изучали М. Б. Нейман с сотрудниками [16], которые установили, что глубина окисления доходит до 50%. Если не переходить границ критического давления и температуры, то процесс можно остановить на фазе холоднопламенного горения. Пропусканием пентана при 335° получают до 22% альдегидов. Пропановые фракции при 360° окисляются на 50%, [c.196]

Установлено, что в некоторых случаях смещение кромок (А 0,5) способствует повышению прочности сварных соединений с непроваром в центре шва (рис.5.31,а и б). В условиях опыта прочность сварных соединений из стали 16 ГС и 09 Г2С не ниже временного сопротивления основного металла, вплоть до значений относительной глубины непровара ти=0,4 (рис.5.31,а). Дальнейшее увеличение параметра mh приводит к снижению прочности примерно по линейному закону. При фиксированном значении шь (тн 0,35) увеличение смещения кромок А приводит к росту прочности и при некотором критическом значении Акр достигается равнопрочность сварного соединения и основного металла (рис.5.31,б). При этом многие образцы разрушались по основному металлу вдали от шва с дефектом (затушеванные точки на рис.5.31,6). [c.332]

Из этого соотношения следует, что работа сил трения йА для выделенного элементарного объема системы превраш,ается в теплоту dQ, а кроме того, расходуется на увеличение внутренней энергии на химическое взаимодействие (%1с1п1г) и некоторые другие виды превращений. Указанные параметры тесно связаны между собой. Исходя из энергетической гипотезы, изнашивание (отделение) материала наступает тогда, когда внутренняя энергия 7 достигает критического значения. Однако в общем случае в присутствии химически активных компонентов износ определяется также глубиной химических превращений. В свою очередь, оба перечисленных фактора зависят от dQ. [c.250]

Учитывая, что УВ генерируются, а в последующем и преобразовываются в результате не только жизнедеятельности различных групп организмов, но одновременно и геохимических процессов, которые зависят от геохимической обстановки, формирования осадков, нам представляется целесообразным выделять зону жизнедеятельности углеводородгенери-рующих микроорганизмов не как диагенетическую (по В.В. Веберу, см. рис. 1), а как биогеохимическую. Это очень важное замечание, поскольку преобразование УВ в залежах при значительном нх погружении - ниже критической глубины жизнедеятельности микроорганизмов, - может происходить и без участия последних. Что же касается названия зона диагенеза , то от него вввду различной его трактовки можно вообще [c.16]

Под критическими понимаются трещины, которые при данном давлении могут остаться в элементах оборудования, но могут и вызвать разгерметизацию или разрушение. За расчетные параметры при оценке ресурса взяты критические размеры трещин, в частности, критическая глубина продольной несквозной протяженной трещины. В результате расчеты дают нижнюю оценку долговечности (время или число циклов до разрушения), обеспечи-. вающие запас долговечности и безопасности эксплуатации. Кроме того, при оценке долговечности исходят из возможности реализации в вершине трещин таких условий, при которых достигается максимальная степень ме-ханохимических процессов и коррозии. Использование таких жестких условий и допущений (дающих запас прочности) позволяет принимать коэффициенты запаса проч- [c.8]

Далее полосы с надрезами подвергались растяжению при разных уровнях напряжений Сти (сти = 0...1,25ат). Одну из партий квадратных полос с несколькими надрезами одинаковой глубины доводили до разрушения. Тем самым моделировали образцы с критической глубиной надреза. После предварительного нагружения (испытания) из квадратных полос вырезали образцы на ударный изгиб. Таким образом получали образцы на ударный изгиб с различной степенью пластических деформаций в окрестности надреза, включая и такую степень деформации при которой возможно разрушение при статическом нагружении. Образцы испытывали при различных температурах (Т = + 20 - 60°С). При Ои =1,25от образцы-полоски с надрезами практически разрушались. Другими словами, при аи=1,25ат= 450 МПа надрезы с глубиной К = 2 мм при толщине образцов 8 = 10 мм являлись критическими (которые могли вызвать разрушение или остаться в образце). [c.51]

K V (Тисп) для образцов с критическими надрезами проходят значительно ниже таковых для образцов не прошедших предварительного нагружения. Эти результаты свидетельствуют о том, что при динамическом нагружении и воздействии отрицательных температур критические дефекты могут вызвать хрупкое разрушение. Однако, эти результаты не следует обобщать в целом на гидравлические испы гания. Во-первых, критические дефекты могут иметь место при любых испытательнь х давлениях. Во-вторых, сосуды и аппараты тщательно контролируются неразрушающими методами и средствами диапюстики. Поэтому, маловероятно, что в сосуде и аппарате возможно появление трещиноподобных протяженных дефектов, глубиной до 50% от толщины стенок. [c.53]

Результаты испытаний показывают, что разрушающие окружные напряжения овраз примерно пропорционально снижаются с увеличением относительной глубины острого надреза Ь/8. В таблице 1.4 даны результаты циклических испытаний. Видно, что с увеличением испытательного напряжения или то же, что и снижение критической глубины надреза Ькр/8, долговечность возрастает. Однако, сосуды с такими же дефектами без предварительных статических испытаний имеют гораздо большую (примерно в 2,5 раза) долговечность, чем сосуды после гидравлических испытаний. Это объясняется тем, что в вершине критических дефектов происходит полное исчерпание деформационной способности, а также некоторое увеличение их глубины. При этом, коэффициент снижения долговечности р = N/N0 0,4 - для низкоуглеродистых сталей. Для низколегированных сталей р достигает до 0,2. [c.55]

При заданной глубине дефекта Ьн с ростом нагрузки или номинального напряжения а возрастает величина К1 и при некотром его значении Кс происходит разрушение трубы. Условие прочности записывается в виде К1 < Кс (Кс - критический коэффициент интенсивности напряжений). Величина, как и предел прочности или текучести, является механической характеристикой стали, причем расчетной. Значение Кс определяется в соответствии с требованиями ГОСТ 25.506. Для большинства трубных сталей величина непостоянна и зависит от глубины дефекта, при прочих других условиях. Поэтому нам представляется целесообразности для оценки работоспособности труб с царапинами использовать в качестве критерия прочности предел трещиностойкости 1с, который предложен Е.М. Морозовым и регламентирован ГОСТ 25.506. [c.295]

Остаточное сырье широкого фракционного состава содержит низкомолекулярные компоненты, которые в области температур, близких к критической, более растворимы в пропане, чем высокомолекулярные фракции. Растворяясь в пропане, низкомолеку-ляряые фракции действуют как промежуточный растворитель, повышая благодаря наличию в молекулах длинных парафиновых цепей дисперсионные силы молекул пропана, а следовательно, и его растворяющую способность по отношению к высокомолекулярным углеводородам и смолам. Это приводит к снижению глубины деасфальтизации, ухудшению селективности процесса и, как следствие, к повышению коксуемости и снижению вязкости деасфальтизата при одновременном увеличении его выхода. С углублением отбора дистиллятов при вакуумной перегонке мазута эффективность извлечения смолисто-асфальтеновых веществ из гудрона возрастает. Деасфальтизаты, полученные при переработке [c.70]

От фракционного состава сырья при деасфальтизации пропаном зависит и температура образования двухфазной системы. С уменьшением вязкости сырья (рис. 13) возрастает температура образования второй фазы, приближаясь к критической температуре пропана, что делает деасфальтизацию такого сырья нецелесообразной [19, с. 56]. С увеличением глубины отбора низкоки-пящих фракций в гудроне увеличивается содержание смолистых веществ и высокомолекулярных углеводородов, что приводит к повышению его вязкости и коксуемости. В результате снижается температура образования второй фазы, однако уменьшается выход деасфальтизата (рис. 14). Слишком высокая концентрация сырья приводит к потере ценных высокомолекулярных углеводородов, которые обладают большей растворимостью в смолистых веществах, чем в пропане об этом свидетельствуют следующие данные [c.71]

Полученные в последние десятилетия данные мало повлияли на представления о причинах и путях осернения нефтей, подробно и критически освещенные А. Ф. Добрянским [455]. В основе этих представлений лежит идея о том, что атомы серы внедряются в "нефть благодаря взаимодействию нефтяных компонентов с элементарной серой или сероводородом, образующимися в слабо погруженных пластах в результате жизнедеятельности сульфатре-дуцирующих микроорганизмов [530, 531], а на больших глубинах — вследствие термокаталитической деструкции веществ [532]. [c.74]

При изучении глубоких стадий процесса было установлено, что окисление образцов дизельных топлив сильно зависит от парциального давления кислорода (рис. 3.11). Характер кинетических кривых поглощения кислорода при окислении прямогонного и смесевого дизельных топлив близок между собой и существенно отличается от таковых для ЛГКК. При окислении ЛГКК стадия критической концентрации поглощенного кислорода достигается значительно быстрее. Следует обратить внимание на то, что на начальной стадии процесса (глубина окисления Д(02] < 2 10 моль/л) скорость окисления практически не зависит от парциального давления при его содержании в газе-окислителе выше 21%, что характерно для индивидуальных углеводородов. [c.97]

Этими опытами было показано, что па глубину и скорость процессов термических превращений смолисто-асфальтеновых веществ значительное влияние оказывает концентрация их в исходных нефтепродуктах. Выяснение этого фактора представляет особенно большое практическое значение для решения таких вопросов, как правильный выбор режима для процессов термоконтактной переработки остаточных нефтепродуктов различного состава, включая коксование и газификацию. Следует отметить, что термические иревращепия смол и асфальтенов начинаются лишь после достижения определенной концентрации их в нефтепродукте. Причем величина этой критической концентрации смолисто-асфальтеновых веществ в сильной степени зависит от температуры процесса. В случае сильноразбавленных растворов смол и асфальтенов при высоких температурах процесса будут идти преимущественно реакции пиролиза. [c.156]

О глубине превращения остатков судили по количеству выделившегося газа и образовавшихся углеводородов, выкипающих ниже 350° С, а также по компонентному составу остатков выше 350° С. Результаты анализов приведены в табл. 49. Из этих данных следует, что остатки выше 350° С высокопарафинистых несернистых нефтей месторождений Котуртепе, Узень и Жетыбай при нагревании в течение 60 час. при 300° С практически не подвергаются химическим изменениям в отдельных случаях после длительного нагревания (более 40 час.) становится заметной тенденция к повышению содержания смол, а для более циклической барсакельмес-ской нефти заметным становится увеличение доли асфальтенов в суммарном содержании смолисто-асфальтеновых веществ. При той же температуре в остатке выше 350° С сернистой высокоароматической шуртепинской нефти наблюдается сильное разложение смолы с выделением газа и постепенным увеличением доли асфальтенов в смолисто-асфальтеновой части (с 21 до 43%) более чем в 2 раза. Эти данные хорошо согласуются с ранее полученными результатами для других нефтей. В остатке при низких температурах наблюдается определенная закономерность нарастания концентра-цпи смол до определенной критической величины (25—30%) [10]. [c.160]

Особый научный интерес представляет изучение свойств и реакций металлоорганических соединений, в которых атомы ванадия и никеля связаны с углеродным каркасом молекул валентными связями и в виде комплексов, с целью нахождения путей деметаллизации смол и асфальтенов. Большой практический интерес представляют систематические исследования глубины и направления химических изменений состава и структуры смол при нагревании их, с учетом таких факторов, как продолжительность и температура, давление в среде различных газов (Н2, N2, О2, NHз, НгЗ и др.), а также изучение численных значений пороговых температур и критических концентраций смол в растворах на процесс их деструкции и асфальтенообразования. Детальное исследование химических реакций и процессов высокотемпературных превращений их представляет большую актуальность при выборе рациональных и экономичных направлений практических путей их технического использования (производство кокса, пеков, лаков, сажи и других продуктов). [c.261]

Для понимания процессов смолообразования в недрах земли из органического вещества растительного происхождения большой интерес представляют результаты, полученные при исследовании состава фпхтелитового масла из глубинного осмола торфа тысяче-летней давности [80]. Из табл. 107 врвдно, что с увеличением возраста глубинных торфяных осмолов повышается содержание в них ретена, т. е. ароматического углеводорода с конденсированной системо колец, и фихтелита — его гидрированного аналога, из которого он может образоваться, и уменьшается содержание первичных смоляных кислот. В распределении абиетиновой кислоты и веществ, не растворимых в петролейном эфире, наблюдается несколько иная закономерность сначала идет накопление их до достижения определенной критической концентрации, а затем наступает резкое снижение содержания их в осмолах. [c.473]

В работе [172] исследованы структурно-механические свойст-ра остатков арланской, ромашкинской, тюменской и мангышлакской нефтей, различающихся степенью дисперсности сложных структурных единиц. Результаты исследований структурно-механической прочности остатков различной глубины отбора дистиллятов представлены на рис. 41. Все исследуемые остатки имеют критические точки перехода от одного состояния структурированности в другое, соответствующие пересечению касательных, проведенных к кривой зависимости предельного напряжения сдвига от температуры. Анализ кривых на рис. 41 позволяет проследить достаточно четкое совпадение температуры застывания исследуемых остатков с точкой перегиба tl. При температуре il и ниже дисперсная фаза исследуемых остатков образует сплошной каркас (студни), внутри которого в иммобилизованном виде содержится дисперсионная среда. Другая кинетическая точка 2 соответствует переходу ССЕ от малой степени дисперсности к высокой, что в конечном счете приводит к исчезновению ССЕ. В результате этого в точке з НДС переходит в неструктурированное состояние, характеризующееся ньютоновским течением (с=1). На абсолютные значения /ь t2 и и их разности (/2— 1) и ( 3— 2) существенное влияние оказывает концентрация и качество низко- и высокомолекулярных соединений в нефтяных остатках. [c.138]

Если принять, что приложенное напряжение соизмеримо с пределом текучести металла Oj, то критическая глубина трещины а р достигается еще до того, как коэффициент интенсивности напряжения становится равным / is o- При этих условиях трещина растет с возрастающей скоростью, пока не произойдет разрушение. На основе предыдущего выражения для Ki получено следующее приближенное уравнение [c.148]

Поверхностные дефекты могут оказывать влияние на водородное или сульфидное растрескивание умеренно- или высокопрочных сталей в пластовых водах, содержащих сероводород. Заметная склонность к растрескиванию в этих средах вынуждает значительно понижать допустимый уровень напряжений, чтобы избежать опасности разрушения. Так как прочность стали связана с ее твердостью, эмпирически определенная максимально допустимая твердость по Роквеллу Нц = 22, что отвечает пределу текучести примерно 1,37 МПа [631. Критические значения коэффициента интенсивности напряжения для стали в водных растворах HjS свидетельствуют, что указанный уровень твердости соответствует критической глубине поверхностных дефектов около 0,5 мм [64]. При такой или большей глубине дефекты дают начало быстрому развитию трещин. Поскольку избежать дефектов такого размера практически очень трудно, в нефтяной промышленности, имеющей [c.153]

При 368-суточных испытаниях различных промышленных сплавов алюминия в морской воде возле Ки-Уэст во Флориде их коррозионное поведение (наличие или отсутствие питтинга) зависело от присущего им коррозионного потенциала [7]. На сплавах с потенциалами от —0,4 до —0,6 В (большинство из них содержало легирующую добавку меди) образовались питтинги со средней глубиной 0,15—0,99 мм. На сплавах с более отрицательными значениями потенциала (от —0,7 до —1,0 В) питтинг практически не образовывался. Причина такого поведения сплавов становится понятной, если сопоставить указанные области коррозионных потенциалов со значением критического потенциала питтингообразования в 3 % растворе Na l, которое составляет —0,45 В (см. разд. 5.5.2). Контакт образцов сплавов, склонных к питтингу, с пластинами активного алюминиевого сплава (см. разд. 12.1.2), который обеспечивал поляризацию металлов примерно до —0,85 В в основном успешно предотвращал образование питтинга в течение всего периода испытаний. Результаты этих испытаний в реальных условиях подтверждают предположение, что в отсутствие щелей алюминий и его сплавы при потенциалах ниже критического значения не подвергаются питтинговой коррозии. [c.343]

Успешно также применяется метод нарушенного полного внутреннего отражения (НПВО), который позволяет записывать ИК-спектры для любых растворов, в том числе и водных. Физическая сущность метода при падении света на границу раздела двух сред А и В (рис. 76) с показателями преломления п и п.2 под углом больше критического происходит полное внутреннее отражение, если П1>П2. В области отражения луч частично проникает в оптически менее плотную среду на глубину, которая пропорциональна длине волны света и зависит также от угла падения луча и от величины критического угла. Если при изменении длины волны преломляющегося света изменяется разница между и П2 (что происходит в областях полос поглощения вещества В), то наблюдается изменение иптепсивности отраженного луча. Такие изменения можно записать на обычном ИК-спектрометре, снабженном приставкой НПВО, и получить спектр, близкий к обычному ИК-спектру пропускания вещества В. Основное различие состоит в зависимости оптической плотности полосы от места ее нахождения в спектре, так как с увеличением длины волны увеличивается и длина оптического пути в веществе В подобные искажения спектра могут быть скорректированы. В качестве рабочего тела А используют кристаллы из хлорида серебра, германия, бромнд-иодида таллия и других веществ. Для повышения чувствительности метода применяют многократное отражение луча от поверхности ра , дсла. [c.208]

Разрушение участка трубопровода (0168x12 мм) газа раз-газирования на Карачаганакском нефтегазоконденсатиом месторождении произошло в зоне приварки штуцера (060x14 мм). В момент, предшествовавший разрушению, трубопровод находился под давлением 3,5 МПа в отсутствие движения среды. Температура стенки трубы составляла минус 25-минус 27°С. Зарождение и докритический рост трещин происходили из-за наличия непровара на границе сплавления кольцевого шва штуцера и основного металла трубы. После достижения трещиной критической длины (40-42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Остановка трещин произошла на основном металле трубы в результате их многократного разветвления. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с требованиями нормативной документации штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера было выполнено с нарушением технологии изготовления и имело непровары и трещины глубиной до 3 мм. Наличие этих характерных дефектов сварных швов свидетельствовало о том, что контроль качества металла неразрушающими методами не проводился. Предусмотренная технологией местная термическая обработка сварного соединения патрубок-труба , проводимая путем нагрева металла пламенем газовой горелки, не привела к существенному снижению напряжений в сварном шве. Разрущение трубопровода газа разгазирования произошло по механизму сероводородного растрескивания в результате развития недопустимых дефектов (трещины, непровары, высокие остаточные напряжения) в сварном соединении штуцер-труба . [c.31]

Все эти неутешительные факты не были известны Д. И. Менделееву, создавшему неорх аническую гипотезу происхождения нефти. Он мог опираться только на работы Муассана, Де-Клоеза и других авторов, не слишком критически относившимся к наблюдаемым фактам. Д. И. Менделеев, посетив бакинские и пенсильванские месторождения нефги, отметил, что эти месторождения располагаются вдоль горных кряжей. На этом основании было высказано предположение, что существует связь между проявлениями нефти и рельефом местности. Связь эта представлялась Д. И. Менделееву как следствие проникновения воды с поверхности земли по трещинам, которые должны были возникнуть при изгибании поверхности земли в горные цепи. Где-то в глубине вода реагировала с карбидными массами, образуя нефть. Далее, Д. И. Менделеев думал, что вследствие высокой температуры недр нефть испарялась и в виде пара стремилась в область меньших давлений, в наружную холодную оболочку земли, сложенную осадочными породами. Здесь и формировались нефтяные залежи. Надо, однако, сказать, что Д. И, Менделеев допускал для бакинской нефти и органическое происхождение. В этом случае он не мог не поставить в связь нефть с бесчисленными окаменелостями рыб, раковин и тому подобными явлениями, часто встречаемыми в нефтяных горизонтах или в непосредственной близости от них. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология