Сопротивление хрупкому разрушению

Таблица 5. Характеристики сопротивления хрупкому разрушению

СОПРОТИВЛЕНИЕ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ [c.151]

Рис. 5.46. Влияние испытательного давления на сопротивление хрупкому разрушению

Критерии оценки сопротивлении хрупкому разрушению. Каждая сварная стальная конструкция имеет температурный порог — критическую температуру хрупкости, ниже которой вероятность хрупких разрушений конструкции возрастает. Она не может быть предсказана на основании обычных испытаний, проводимых при поставке стали заказчику. Оценку сопротивляемости стальных конструкций хрупкому разрушению проводят по критериям, устанавливаемым с учетом конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов. Известны три группы таких критериев [c.151]

С целью оценки влияния деформационного старения на показатели сопротивления хрупкому разрушению про- [c.153]

Укажем на одну возможность простой оценки показателей сопротивления хрупкому разрушению деформационно-состаренных сталей по изменению прочностных характеристик. В работе [11] показано, что индекс старения по ударной вязкости И индекс старения по твердости [c.155]

Легирование способствует повышению прочности сопротивления хрупкому разрушению, не ухудшая их свариваемости. [c.209]

Методики расчета на прочность затворных деталей сосудов высокого давления в действующей нормативно-технической документации как при выборе основных размеров, так и при поверочном расчете основаны на использовании классических аналитических решений соответствующих модельных задач теории упругости и пластичности. Опыт эксплуатации конструкций и результаты прочностных испытаний в этом случае учитываются с помощью поправочных коэффициентов. Такой подход к расчету в нормативно-технической документации не позволяет установить действительное напряженное и деформированное состояние ответственных деталей. Знание этих напряжений необходимо не только при расчете деталей сосуда на прочность, герметичность и оценку возможной концентрации напряжений, но и для расчета конструкции при циклическом нагружении, на сопротивление хрупкому разрушению, при рассмотрении вопросов коррозионно-механического разрушения и т. п. [c.227]

Аналогичные коэффициенты запаса прочности используют при расчетах на сопротивление вязкому, квазихрупкому и хрупкому разрушению при наличии дефектов сплошности материала конструкции, при расчетах на сопротивление зарождению трещин усталости [17] и расчетах в рамках концепции ТПР. При этом коэффициенты запаса применяют для определения не только допустимых напряжений, но и числа циклов нафужения (при расчетах на сопротивление зарождению трещин усталости), допустимой температуры эксплуатации (при расчетах на сопротивление хрупкому разрушению) и т. п. [c.74]

Важным элементом расчета на сопротивление хрупкому разрушению является также определение значений коэффициента интенсивности напряжений Ку Для цилиндрических, сферических, конических, эллиптических и плоских элементов, нагружаемых внутренним давлением и температурным воздействием, в соответствии с [1] допускается использовать формулу [c.89]

Дальнейшее развитие методики расчета на сопротивление хрупкому разрушению [1] дано в Методике расчета допустимых дефектов металла во время эксплуатации АЭС М-2-91 [10], рекомендованной для практического использования Госатомнадзором РФ. [c.90]

Анализ выражения (54) показывает, что скорость роста трещины с заданной площадью максимальна при з/с = 0,5. Скорость увеличения площади трещины при этом составляет примерно 95% максимальной. Таким образом, принятое выше соотношение а/с = 0,5 обеспечивает консервативность не только при расчете на сопротивление хрупкому разрушению, но и при определении ресурса и долговечности. [c.109]

Корпус реактора. Исходные данные для расчета использовали те же, что и в разд. 4.11, 5 и 6.2. Цель расчетного анализа — определить оптимальную частоту контроля цилиндрической части корпуса реактора за проектный срок эксплуатации 30 лет. Вероятность разрушения корпуса реактора оценивали по критерию сопротивления хрупкому разрушению с учетом охрупчивания металла от радиационного воздействия. Доход от эксплуатации реактора ВВЭР-1 ООО в течение 30 лет принимали равным 0 = 4 10 руб. (в ценах 1983 г., когда проводили анализ). Стоимость контроля за 30 лет определяли как зарплату 30 человек за 30 лет с учетом накладных расходов (У . = 1,8 10 руб.). Стоимость ремонта принимали равной 10У (предполагали, что для корпуса реактора справедлива концепция течь перед разрушением и полного разрушения корпуса не произойдет). Соотношение времени на контроль и ремонт принимали ту /т = 10. Анализ проводили для двух случаев контроль совмещен с планово-предупредительным ремонтом и перегрузкой топлива для проведения контроля реактор специально останавливают. [c.241]

МэВ, при котором обеспечивается сопротивление хрупкому разрушению с сохранением нормативных запасов прочности. Для деталей механизмов и узлов уплотнения мерой ресурса служит время эксплуатации до сохранения деталями своей формы в пределах, обеспечивающих выполнения ими своих функций. Для консфукций, у которых уменьшение размеров происходит из-за коррозии или эрозии, мерой ресурса является время, за которое толщина стенки консфукции уменьшается до недопустимых размеров, определяемых сохранением нормативных значений коэффициентов запаса прочности. [c.11]

Для предлагаемого нового материала должно быть подтверждено, что взаимодействие его с рабочей средой не приводит к снижению характеристик сопротивления хрупкому разрушению ниже гарантируемого в аттестационном отчете уровня, или представлены количественные данные, отражающие характер этого взаимодействия. [c.27]

Для деталей, подвергающихся прямому воздействию излучения, имеющих склонность к хрупкому разрущению, проводят расчеты на сопротивление хрупкому разрушению с учетом всего назначенного срока эксплуатации. [c.30]

Методика обоснования ресурса эксплуатации по критерию сопротивления хрупкому разрушению [c.47]

Нормы содержат основную часть и рекомендуемые приложения. В основной (обязательной) части приведены расчет по выбору основных размеров расчет на статическую прочность, устойчивость, циклическую прочность, сопротивление хрупкому разрушению, длительную статическую прочность, длительную циклическую прочность, прогрессирующее формоизменение, сейсмические воздействия, вибропрочность методики определения механических свойств и испытаний для определения характеристик прочности. [c.2]

Методика расчета на сопротивление хрупкому разрушению [c.58]

Образцы-свидетели для контроля механических свойств и характеристик сопротивления хрупкому разрушению должны обязательно устанавливаться [c.95]

Уточненная оценка сопротивления хрупкому разрушению про- [c.377]

Поверочный расчет на сопротивление хрупкому разрушению проводят на основе сопоставления коэффициента интенсивности напряжений с критическим значением в целях исключения возможности хрупкого разрушения [см 1) п 1.2.1]. [c.16]

Испытания на усталостную прочность в усиленно-аэрируемом буровом растворе гладких образцов из стали 40ХН, алюминиевого сплава Д16Т и технически чистого титана ВТ1-0 показали, что титан имеет в 3 раза больший предел выносливости при базе 10 млн. циклов, чем сталь или алюминиевый сплав [38]. Г. К. Шрейбером и С. С. Тененбаум при исследовании усталостной прочности титановых сплавов установлено, что наибольшей усталостной прочностью и долговечностью на воздухе и буровом растворе обладают сплавы ВТ14 и АТ6, которым свойственно и наибольшее сопротивление хрупкому разрушению. [c.108]

Результаты проведенных испытаний обобщены в табл.3.5. Как видно, в некоторых случаях имеют место аномально высокие значения ударной вязкости, в частности, сталь 17ГС после 30 лет эксплуатации имеет ударную вязкость КСУ = 0,9 МДж/м". В целом длительная эксплуатация приводит к снижению показателей сопротивления хрупкому разрушению сталей. Отметим, что эта тенценция отмечается не для всех сталей. В частности, сталь 14ХГС имеет достаточно высокую ударную вязкость независимо от срока эксплуатации. Кроме этого, замечено, что с увеличением срока эксплуатации возрас- [c.157]

Сопротивление хрупкому разрушению низколегированных сталей после даительной эксплуатации [c.159]

С целью оценки влияния предварительной перегрузки на характеристики сопротивления хрупкому разрушению материала проведены испытания образцов на динамический изгиб по ГОСТ 9454-78 при различных температурах Тисп (Тисп = +20...-70°С). Перед испытаниями образцы с нанесенными надрезами подвергали растяжению при разных уровнях напряжений аи (аи = 0...1,25ат). [c.370]

Предварительное нагружение растяжением в целом снижает ударную вязкость (рис.5.46,а). Однако, в некоторых случаях, в зависимостях K V = Г(сти) отмечается экстремум. Вначале по мере повышения СТи = (0,6...0,7) От и далее происходит ее снижение (рис.5.45,6 и в). Предварительное нагружение сушественно изменяет характер кривых хладоемкости (рис.546,д), смещая критическую температуру хрупкости (КТХ) в область повышенных температур. На основании приведенных данных представляется возможность оценки сопротивления хрупкому разрушению по критериям механики разрушения. В частности, на основании данных [47] получено, что критический коэффициент интенсивности напряжений связан с ударной вязкостью K V зависимостью [c.370]

Хладноломкость и сопротивление хрупкому разрушению оцениюются по кривым ударная вязкость—температура и доля вязкой составляющей в изломе-температура. Такие кривые для образцов биметалла сталь-молибден с двумя видами надреза — по двум слоям и ш> стали (см. шс. 97, надрезы / и III) - представлены на рис. 101 и 102. Здеа же дня сравнения показаны кривые для стандартных образцов молибдена и стали. [c.103]

Сопротивление хрупкому разрушению обычно оценивают по ударной вязкости, которая не является расчетной характеристикой. В последнее время, широкое распространение в практике проектирования при оценке хрупкой прочности конструкций используют подходы механики разрушения. В качестве основного критерия в механике разрушения принимается кр ический коэффициент интенсивности напряжений Кс. Использование последнего позволяет производить расчеты изделий на сопротивление хрупкому разрушению и оценивать критические размеры трещинопо 1обных дефектов, в том числе и трещин. [c.32]

Имеется также два диапазона углов о<а<а и а ,<а<а , где концентрация напряжений смещается вглубь пластины, а в точке N напряжения будут меньше номинальных. Это явление носит название эффекта мапонапряженности [16]. Край косого стыка, у которого у < О, должен иметь более высокое сопротивление хрупкому разрушению и усталости. [c.378]

Пороговое напряжение при коррозионном растрескивании закаленной и отпущенной на сорбит стали с 0,35 % С выше, чем нормализованной и отпущенной с 0,13 % С (продукты отпуска бейнита) при одинаковой прочности обеих сталей [200]. С повышением температуры и выдержки в процессе высокого отпуска закаленной стали, структура сорбита разупрочняется, полигонизуется, снимаются внутренние напряжения, карбиды укрупняются и преобретают сферическую форму, при этом отмечено одновременное повышение сопротивления хрупкому разрушению и водородному охрупчиванию - каждые 10 градусов отпуска снижают температуру вязкохрупкого перехода Т50 на 7-10 С и повышают сопротивление растрескиванию на 20 ч [200]. Для конструкционной стали Сг-Мо-У (0,09-0,19 % С 2,5 % Сг 1,0 % Мо 0,25 % V) минимальная склонность к растрескиванию наблюдалась после высокого отпуска, формирующего структуру мелкозернистых глобулярных карбидов. Закалка с высоким отпуском сопровождается переходом углеродистых и низколегированных сталей от закаленного состояния к улучшеному и уменьшением величины зерна, это снижает охрупчивание сталей, с повышением количества пластинчатого перлита охрупчивание сталей возрастает [228]. [c.480]

Как уже отмечалось, наиболее опасными режимами с точки зрения сопротивления хрупкому разрушению корпуса реактора в реакторных установках типа ВВЭР являются режимы, связанные с заливом активной зоны холодной водой. Для цилиндрической части корпуса реактора в качестве наиболее неблагоприятного режима рассматривали режим непосадки предохранительного клапана компенсатора объема. В этом случае холодная вода с температу- [c.331]

Как известно, в 1978 г. была выявлена повышенная чувствительность корпусной стали 15Х2МФА к облучению нейтронами с энергией >0,5 МэВ, что поставило на повестку дня вопрос о сопротивлении хрупкому разрушению корпусов реакторов энергоблоков с реакторами типа ВВЭР-440. Возникшая проблема решалась с позиций радиационного материаловедения и свелась, по существу, к разработке, обоснованию и реализации технологии отжига металла корпусов реакторов, находящихся в эксплуатации. На указанные работы были затрачены большие временные и материальные ресурсы, однако кардинально проблема так и не была решена. Более того, проводить отжиги предлагалось также и на корпусах реакторов типа ВВЭР-ЮОО. Указанный подход, безусловно, явился крупным шагом вперед в области радиационного материаловедения. [c.408]

При температурах, не вызывающих ползучесть материала конструкции, расчет по указанным предельным состояниям проводят с использованием кратковременных характеристик прочности, пластичности и сопротивления деформированию материала, не зависящих от времени. Исключение "составляет учет деформа1щонного старения и облучения при расчете сопротивления хрупкому разрушению и появлению макро- при циклическом нагружети. Если эксплуатация оборудования и трубопроводов происходит при температурах, вызывающих ползучесть материала, то расчет проводят по указанным предельным состояниям с использованием характеристик кратковременной и длительной прочности, кратковременной и длительной пластичности и ползучести. [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология