Сосуды давлением

Рис. 7.1. Типичные примеры защемления кромок плоских днищ для цилиндрических сосудов давления а — свободно опертая кромка днища 6 — кромки днища защемлены и удерживаются от поворота жестким соединением с толстостенной цилиндрической обечайкой е— кромки диии а частично удерживаются от поворота жестким соединением с цилиндрической обечайкой, имеющей одинаковую с днищем толщину стенки.

Рис. 4.5. Графики зависимостей температуры среды (1г.и.) при гидроиспытании от [а /ат для сосудов давления с толщиной стенки корпуса 8 = 40 мм из сталей с различным значением 1ко

Основным критерием, влияющим на развитие аппаратостроения, являются параметры технологических процессов переработки, что и характеризует эксплуатационные параметры аппаратов и сосудов (давление Р, температура Т, агрессивность среды). [c.16]

Это же справедливо для разрыва контейнеров любых сжиженных газов, вызванного повышением давления. Хотя избыточное давление от взрыва паровых облаков может распространяться на многие километры, максимальное избыточное давление (абсолютное), по-видимому, не будет превышать 0,2 МПа. При разрыве в точке, непосредственно примыкающей к сосуду, пик избыточного давления будет близок к максимальному давлению хранения но, вероятно, на расстоянии, равном нескольким радиусам сосуда, давление во фронте ударной волны падает до атмосферного. Пропан при абсолютном давлении 1 МПа будет образовывать, по теоретическим соображениям, облако, объем которого приблизительно в 80 раз [c.161]

Молекулы газа находятся в постоянном хаотическом движении. Они часто сталкиваются между собой и со стенками сосуда. Давление газа - результат молекулярных столкновений со стенками сосуда. [c.392]

На каждом сосуде должно быть приспособление (вентиль, кран) для контроля отсутствия давления в сосуде перед его открыванием. Выходное отверстие крана должно быть направлено в безопасное место. Сосуды, снабженные быстросъемными затворами, должны иметь предохранительные устройства, исключающие возможность включения сосуда под давление при неполном закрытий крышки и открывания ее при наличии в сосуде давления. [c.272]

Проверка плотности соединений при промежуточном и рабочем давлениях производится при помощи гаплоидного течеискателя или обмазкой швов, сальников, арматуры и разъемных соединений мыльным раствором. При обнаружении неплотности соединений сосудов, давление плавно снизить и устранить недостатки. Принятые меры записать в ремонтный журнал (карту). [c.16]

Рис. 4.3. Графики зависимостей [о]/ = Г(А1) для сосудов давления с различной толщиной стенки корпуса

На рис. 4 изображен проект вечного двигателя. Стенки сосуда 1 пропускают только легкие молекулы воздуха (водород, гелий) и не пропускают тяжелые. Со временем в сосуде / давление повышается, и поршень 2 поднимается вверх. Когда он нажимает на кнопку < , открывается кран 4, газ выходит из системы, поршень опускается вниз, кран закрывается, и все повторяется снова. Будет ли устройство работать [c.44]

Из сказанного следует, что если желательно создать внутри пере-гонного сосуда давление менее 1— [c.151]

ТРУБНЫХ РЕШЕТКАХ И СОСУДАХ ДАВЛЕНИЯ [c.139]

Давление в детонационной волне в несколько раз выше давления адиабатического сгорания в жесткой бомбе. При встрече с препятствием — стенкой сосуда давление в детонационной волне возрастает. В определенных условиях давление в отраженной детонационной волне может в несколько сот раз превосходить начальное (до сгорания). Поэтому детонационное горение, вызывающее сильные разрушения, представляет собой большую опасность при образовании горючих газовых систем. [c.133]

Оборудование нефтехимии и нефтепереработки в процессе эксплуатации подвергается воздействию знакопеременных нагрузок, приводящих к усталостному разрушению. Очагами разрушения при таких нагрузках чаще всего становятся участки сварных швов. В связи с этим для повыщения надежности и безопасности эксплуатируемого оборудования, имеющего сварные швы, акту -альным является оценка уровня повреждения материала сосудов давления неразрушающими методами контроля (с целью прогнозирования возможного разрушения). [c.48]

При постепенном испарении жидкости в закрытом сосуде давление, или, как говорят, упругость паров, образующихся над жидкостью, все время растет и к моменту образования насыщенного пара достигает максимальной величины. Если температура жидкости остается неизменной, то и давление ее насыщенного пара также остается неизменным. [c.80]

Допускаемые напряжения находятся по величине нормативных,напряжений с учетом технологии изготовления аппарата для литых сосудов давления [б] = (0,7...0,8) <5 для сварных [б] = 6. [c.18]

Для сварных сосудов давления величина пробного давления определяется по следующим соотношениям при Рраб О15 Ша [c.19]

Найденное значение толщины стенки округляется до ближайшего большего стандартного значения в зависимости от вида листового проката (моно- или биметалл). Если сосуд давления изготавливается из биметалла, следует помнить, что толщина плакирующего слоя составляет 2...4 мм и должна быть не менее суммарной прибавки. [c.21]

Выбор штуцеров производится по величине условного прохода Бу и условного давленяя Ру. Согласно ГОСТ 356-80 применительно к сосудам давления рекомендуется следующий ряд условных давлений, Ша 0,1 0,25 0,4 0,6 1,0 1,6 2,5 4,0 6,4 10 16 20. Величина условного давления выбирается по значениям расчетной температуры для конкретного материала (табл.З). [c.21]

Рис. 19-2. Водородный концентрационный элемент для превращения свободной энергии расщиряющегося газа при давлении 10 атм в полезную работу. Два платиновых электрода погружены в чистую воду (с концентрацией ионов водорода 10 моль-л" ) в двух сосудах, соединенных трубкой с пористой перегородкой, которая пропускает ионы, но позволяет поддерживать разность давлений. Газообразный водород проходит над каждым электродом при помощи спускных клапанов и регуляторов в левом сосуде поддерживается давление 10 атм, а в правом сосуде давление 1 атм. В процессе работы элемента в нем одновременно протекают следующие реакции

Днища сосудов давления. Кожухи теплообменников и сосуды давления могут иметь полусферические, эллипсоидальные и плоские днища. Легче всего рассчитать напряжения для сферического днища. В идеальном случае толщина сферического днища должна быть вдвое меньше толщины цилиндрической части, если хотят получить одинаковые напряжения в обоих элементах. [c.139]

Рис. 7.3. Иллюстрация типовых способов усиления вводов в сосуды давления, снижающих местные напряжения а — поковка б — приварные платики е — внарная толстостенная труба.

Г ис. 7.2. Схемы, показывающие в увеличенном виде относительное положение внутренней поверхности цилиндрического сосуда давления вблизи его сферического днища при нагружении внутренним давлением и без него а — между цилиндрической обечайкой и сферическим днищем допускается радиальное скольжение 6 — радиальное соединение между цилиндрической обечайкой [c.141]

Иногда требуется соединить две секции сосуда давления, имеющие разные диаметры, или присоединить к сосуду давления ввод, диаметр которого сравним с диаметром сосуда. Метод расчета такого соединения слишком специален,. [c.142]

Лазовые отверстия. В сосудах давления чаще всего лазовые отверстия имеют эллиптическую форму с крышкой, монтируемой изнутри сосуда, как показано на рис. 7. 4. Преимущество такой формы отверстия состоит в том, что [c.142]

Однако все эти четыре реакции представляют собой лишь часть полного механизма реакции окисления. Последний был дополнен главным образом в результате работ Норриша и Фурда [32] и Норриша и Ри [33] по исследованию зависимости скорости реакции от диаметра сосуда, давления и состава смеси. Данные этих авторов могут быть обобщены следующим эмпирическим уравнением для скорости реакции в условиях стационарного режима, устанавливающегося после индукционного периода [c.242]

В качественном отношении уравнение (6) согласуется с данными по влиянию на скорость реакции диаметра сосуда, давления, разбавления инертным газом и состава смеси. Как показывает уравнение, при диаметре сосуда ниже критического скорость реакции падает до пуля. Уравнение (6) дает кривые такого же типа, как изображенные на рис. 1, но все же в меньшей стспсни соответствует экспериментальным данным, чем приведенное выше эмпирическое уравнение (1). Например, рассчитав коэффициенты а и 6 по скоростям реакции при давлении 300 мм рт. ст. в сосудах большого диаметра, можно вычислить, что скорость реакции станет равной пулю в сосудах с диаметром 7, 10 и 14 мм при давлении соответственно 300, 200 и 150 мм рт. ст. В действительности же, при тех жо давлениях, кроме давления в 150 мм рт. ст., реакция идет с измеримой скоростью в сосуде диаметром 5 мм. Точно так же, рассчитанные по уравнению (6) скорости реакции в сосуде с диаметром 29 мм при давлениях 200 и 150 мм рт. ст. были равны соответственно 13,3 и 6,0 мм рт. ст. в минуту в то время, как экспериментально определенные скорости составили 7,5 и 2,8 мм рт. ст. в минуту. [c.244]

Реакции (VII) и (VIII), введенные в реакционный механизм для получения желательного уравнения скорости, вполне вероятны, однако предполагаемое отсутствие реакций НОа в газовой фазе реакций СНО3, на поверхности, требует еще доказательств. Тем не менее из очень ограниченного числа возможных схем сделанный нами выбор представляется наиболее правдоподобным. Совершенно ясно, что требуется дальнейшее экспериментальное изучение системы метан—кислород. Желательно получить как можно больше данных о влиянии на процесс диаметра сосуда, давления, состава смеси, добавок инертных газов и температуры необходимо, чтобы при этом обращалось внимание на пблучение хорошо вое-. производимых результатов, путем предотвращения случайных реакций на поверхности. [c.249]

В цилиндрических сосудах давления обычно рассматривают трещины следующих трех типов внутренние эллиптические, сквозные трещины, расположенные в мери-диальной плоскости стенки сосуда, и поверхностные по-луэллиптические. Последний тип трещиноподобных образований хорошо моделирует наиболее опасные и часто встречающиеся дефекты. Несмотря на многочисленные публикации по теме определения критического размера [c.240]

При про едении анализа часть гребенки, находящуюся справа от крапа II, заполняют из бюретки запирающей жидкостью, п через резиновую трубку присоединяют к отростку крана I сосуд с npof ou газа. Создав в сосуде давление, резиновую трубку продувают газом через свободный отросток крана I. Сообщив краны [c.33]

При срабатывании низкоподъемного клапана золотник поднимается постепенно но мере роста давления в сосуде сверх установленного, образуя небольи1ую по площади щель для истечения среды. При этом усилие от давления среды на золотник постоянно компенсируется усилием пружины и противодавлением в системе, куда происходит сброс среды, В полноподъемных клапанах под действием специальных устройств золотник отрывается от седла рывком (срабатывает релейно), равным образом, при достижении в сосуде давления закрытия Рз золотник резко опускается на седло, что способствует лучшей герметизации клапана в закрытом состоянии. Полноподъемные клапаны при одинаковой пропускной способности будут иметь меньшие габариты. По этим и другим причинам они получили широкое распространение в нефтеперерабатывающей промышленности. [c.304]

Попытки улучшить обычный метод расчета с по-М01Г1ью норм расчета [1, 6 привели только к выявлению основных недостатков моделей упругих деформаций. В результате пластической деформации контактное давление распределяется по уплотнению неравномерно, изменяясь во времени. В соединении обычного типа (рие. ), а) точка приложения реакции уплотнения ие определена и суммарный момент, приложенный к фланцу, также изменяется в зависимости от условий нагружения, длительности работы и температуры. Кручение фланца нельзя рассчитать достаточно точно. И только па основе эмпирических методов, полученных после долгих лет эксплуатации и внедренных в процессе создания теплообменников и сосудов давления, можно делать достаточно точные расчеты. Соединения с самоуплотняющимися сальниками (рис. 1, б), напротив, можно проанализировать с достаточной точностью, и расчет можно выполнять только па основе теоретических данных. Это справедливо и для безболтового соединения (рис. 1, в). В обоих случаях пластическая деформация либо предотвращается, либо локализуется — например под кольцом. В общем, в соединении возникает упругая де( )ормация, распределение реакций точно определено и со временем не меняется. [c.270]

После определения компоновки и оснивных размеров аппарата приступаю к выбору материала и детальной проработке элементов конструкции. При конструктивной проработке учитывают прочность, герметичность и надежность конструкции. При выборе конструкционного материала необходимо применить альтернативную оценку решения использование более прочного и коррозионностойкого материала приводит к повшению долговечности и надежности оборудования, но повышение срока службы и надежности аппарата при этом не всегда компенсирует затраты на его изготовление и эксплуатацию. Применительно к сосудам давления материал выбирается в соответствии с требованиями ОСТ 26-291-79. [c.8]

Наружное давление явллется основной нагрузкой для тех еле-ментов конструкции сосудов давления, которые находятся под тепловой "рубашкой" или работают под вакуумом. Для аппаратов с "рубашкой" прочность должна бщь обеспечена даже в случае полного сброса внутреннего давления, т.е. [c.27]

В табл.9 приведены энач чия пло 1 ности различных гонструкци-онных материалов, используемых для изготовления сосудов давления и внутренних устройств. [c.64]

Способность конструкций теплообменников сопротивляться статическим нагрузкам от собственного веса и от давления можно рассчитать приблизительно с той же степенью достоверности, что и параметры теплообмена и перепада давлений (т. е. с вероятной ошибкой от 20 до 50% в зависимости от сложности системы), а возникающие при этом задачи примерно эквивалентны по трудности анализу течения жидкостей и теплообмена. Гораздо труднее аналитически рассчитать долговечность конструкции в условиях циклических резких изменений температурного режима, причем ошибка в определении срока службы до разрушения может быть десятикратной. В настоящей главе бегло рассмотрены наиважнейшие основные проблемы и даны простейшие расчетные методы, пригодные для предварительных оценок. Приведены ссылки для использования в более уточненных и тщательных расчетах при установлении окончательных конструкций. Из этих источников наиболее широко распространены нормы ASME для ненагреваемых сосудов давления [1. [c.139]

Взаимодействие между цилиндрической частью и плоским днищем сварного сосуда давления является важным фактором при определении напряжения в днище. На рис, 7,1 показаны схемы изгиба конструкции для трех типовых случаев а — днище без защемления, кромки которого свободно поворачиваются относительно сосуда б — днище выполнено с жесткой заделкой кромок (например, тонкостенное днище, приваренное к толстостенной цилиндрической части сосуда) в — днище вварено в сосуд с толщиной стенок, примерно, равной толщине стенки днища, так что обе стенки деформируются совместно, под действием внутреннего давления. Последний случай ближе всего соответствует обычно встречающимся конструкциям, но слишком сложен, чтобы рассматривать его в настоящей работе. СЗтметим, что, согласно уточненному расчету [4], максимальное напряжение в днище будет меньше, чем при полной заделке кромок, гго максимальное напряжение в обечайке будет больше. [c.140]

Вводы. В сосудах давления следует предусмотреть отверстия не только для ввода и вывода теплоносителя, но также для опорожнения, очистки и доступа внутрь при осмотре и ремонте. Если стенка сосуда давления вокруг такого отверстия недостаточно толста, то местные напряжения, создаваемые внутренним давлением, будут приблизительно в три раза превосходить среднее напряжение в сосуде даже у небольших отверстий 8]. Если число отверстий невелико и они расположены далеко друг от друга, то обычно для устранения высоких местных напряжений делают местное утолщение стенки до трехкратной толщины по сравнению с расчетной толщиной для днища без отверстий путем вварки штампованной заготовки или приварки платиков, как показано на рис. 7.3, а и б [9, 10]. Если же число отверстий велико, то экономичнее сосредоточить отверстия в сферическом или эллипсоидальном днище, выполнив всю его стенку в полтора раза толще, чем стенку обечайки. При таком решении следует располагать отверстия на взаимном расстоянии не менее трех диаметров отверстия во избежание чрезмерных напряжений в промежутках между отверстиями. При любой из приведенных выше схем расположения концентрацию напряжений вблизи отверстий можно значительно снизить, если вварить в отверстия отрезки толстостенных труб, как показано на рис. 7.3, в, причем рекомендуется, чтобы труба имела свободную длину примерно Б один диал етр с каждой стороны стенки сосуда. Дальнейшее увеличение свободной длины трубы оказывает малое влияние на напряжение в стенке вблизи ввода из-за ограниченности действия сдвига. [c.141]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология