Деформационное упрочнение

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. с1а/(18= Е (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации (1а/ё8 = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста г модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и (а,- и - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.37]

Плотность дислокаций на стадии легкого скольжения растет пропорционально степени деформации. Деформационное упрочнение обусловлено взаимодействием пара-лельных или лежащих в параллельных плоскостях сдвига [c.39]

При больших деформациях различие в кривых С (8 ) незначительно. Таким образом, анализ взаимодействия дислокационных структур на различных стадиях деформации позволяют установить зависимость деформационного упрочнения от степени пластической деформации. [c.41]

Квазихрупкий излом включает в себя характерные признаки вязкого и хрупкого разрушения и образуется возникновением макроскопической деформации, не превышающей 10-15%. Предельная деформация (относительное сужение кромок разрыва) вязкого разрушения составляет более 10-15%. Основной причиной вязкого разрушения является явление потери устойчивости (образование шейки) общей (макроскопической) или локальной пластической деформации (рис. 2.1). Как будет показано ниже, предельная равномерная деформация (до момента образования шейки) составляет около (0,6-1,0)п, где п - коэффициент деформационного упрочнения металла. Для многих сталей п = 0,1-0,4. Следовательно, вязкое разрушение трубопроводов и сосудов должно сопровождаться заметным утонением стенок (более 15%) вдали от разрыва при соот- [c.66]

Таким образом, пластичность сталей обусловлена процессами сдвига (скольжения) структурных элементов в результате перемещения, аннигиляции и инициирования дислокаций. Деформационное упрочнение обусловлено преодолением различного рода потенциальных барьеров при перемещении дислокаций. Дислокации обладают большими собственными энергиями и создают высокие далЬнодействующие напряжения. Они являются промежуточным звеном между работой внешних сил и трещинами. Следовательно, в дислокациях запасается энергия, которая затем переходит в энергию свободной поверхности. [c.85]

Зависимости основных механических параметров от коэффициента деформационного упрочнения даны на рис.2.8. [c.93]

Критерий Ткр широко применяется для пластических материалов с малым деформационным упрочнением (для идеально-пластического металла). При значительном упрочнении металла оценку предельного состояния моделей производят на основе неустойчивости пластических деформаций. Установив функциональную зависимость с учетом характера деформационного упрочнения и используя условие неустойчивости, находят критические силовые и геометрические параметры. Заметим, что найденные таким образом критические параметры не являются характеристиками разрушения, а лишь отвечают моменту перехода из устойчивого (равномерного) пластического деформирования в неустойчивое (неравномерное). Тем не менее результаты анализа неустойчивости деформаций находят широкое применение для оценки несущей способности конструкций и полезны при исследовании разрушения материалов, моделей и конструкций с концентраторами напряжений при статическом и малоцикловом нагружении, в частности, моделей с трещинами. [c.132]

Заметим, что параметр Шц коррелирует с коэффициентом деформационного упрочнения п. По данным, приведен- [c.133]

НЫМ в работе [13], при п < 0,15, тц = 0,2. При т > 0,15 параметр Шц линейно зависит от коэффициента деформационного упрочнения [c.134]

Показатель степени т в этих формулах зависит от механических характеристик металла. Стали с высоким показателем т характеризуются более низким отношением временного сопротивления к пределу текучести. Например [236], с повышением Ств с 700 МПа до 1400 МПа коэффициент Шц изменяется от 0,5 до 0,65. Эта зависимость аппроксимируется формулой т = 0,5 + 0,0002 (Ов-700). Заметим, что параметр тПц коррелирует с коэффициентом деформационного упрочнения т. По данным, приведенным в работе [276], при т < 0,15, тц 0,2. При т > 0,15 параметр Шц линейно зависит от коэффициента деформационного упрочнения тц= 0,2 + 2,4 (т - 0,125). [c.30]

Константы деформационного упрочнения сталей [c.83]

На рис. 2.27 представлены кривые долговечности, иллюстрирующие влияние начального напряжения Оо на время до разрушения образцов I. Сплошные линии на этом рисунке отвечают расчетным данным, точки-эксперименту. Характер кривых долговечностей для различных сталей одинаковый, чем больше значение параметра Оо, тем выше скорость коррозионного проникновения металла и ниже долговечность образцов. Однако, интенсивность снижения долговечности с увеличением Оо зависит от параметров кривой деформационного упрочнения и постоянной Ктв. При фиксированном Оо образцы из стали 20 разрушаются раньше, чем образцы из стали 10, имевшие меньшие значения С, т, Ктв (см.таблицу 2.2). Между тем, ресурс долговечности в пластической стадии деформации больше для стали 20. Это связано с тем, что сталь 10 имеет более высокое отношение предела текучести От к временному сопротивлению ав (для стали 10 - [c.132]

Константа деформационного упрочнения т связана с относительным удлинением 8 и сужением / зависимостью [2] [c.149]

Увеличение коэффициента деформационного упрочнения m приводит к повышению вязкости разрушения Кс (рис. 3.5,а). Чем больше отношение предела текучести к временному сопротивлению Ктв, тем меньше К,с (рис. 3.5,6). Кривая К,с (Ктв ) на рис. 3.5,6, построена на основе корреляционного уравнения [148] [c.151]

Большой практический интерес представляет оценка динамики изменения свойств металла в процессе эксплуатации оборудования. Кроме механических и коррозионных факторов повреждаемости в процессе эксплу атации конструкций возможны проявления динамического старения (при циклических нагрузках), термофлуктуационных процессов накопления повреждений и др. В связи с этим в лаборатории физико-механических исследований металлов ВНИИСПТнефть проведены механические испытания металла труб нефтепроводов после различного срока эксплуатации. Независимо от срока эксплуатации нефтепроводов основные механические характеристики не ниже таковых, регламентированных в соответствующих нормативных материалах [219]. При испытаниях обнаруживаются эффекты деформационного старения, в частности, для многих сталей появляется площадка текучести, несколько снижается коэффициент деформационного упрочнения. Однако, эти изменения незначительны. По данным работы [185] в процессе изготовления труб пластические деформации в металле могут достигать порядка 5% и более. Причем, пластические деформации распределяются по периметру трубы крайне неравномерно. Следовательно, при оценке свойств трубных сталей, кроме флуктуации состава и структуры, следует учитывать изменение механических свойств за счет различия степени проявления эффекта деформационного старения. В целом, разброс механических свойств эксплуатированных нефтепроводов не выходит за пределы оценок, полученных на основе результатов испытаний искусственно-состаренных сталей. Кроме того, эти данные косвенно подтверждают зависимости индексов [c.156]

Такое распространение формулы контактного упрочнения для оценки вязкой прочности из реальных материалов не ново [15] и для случая осесимметричной деформации однородной мягкой прослойки со степенным законом деформационного упрочнения теоретически подтверждено в работе [2]. [c.227]

Сделаем попытку оценки долговечности механически неоднородного соединения с учетом деформационного упрочнения металла. В этом случае условие текучести Мизеса зависит от степени деформации [c.258]

При скольжении дислокации испытывают тормозящее воздействие со стороны леса дислокаций, дислокаций Ломера-Коттерелла и др. Поэтому при деформации образуются дислокационные скопления. Причем на головную дислокацию действует напряжение xi = тп. Концентрация напряжений равна п заторможенных дислокаций. Таким образом, по мере развития деформаций по разным причинам усиливается торможение дислокаций, вызывающее рост напряжений (деформационное упрочнение). С позиции дислокационной теории рассмотрим основные уравнения для оценки деформационного упрочнения сталей. [c.79]

При растяжении в образце одновременно происходят процессы упрочнения (деформационное) и разупрочнения (уменьшение площади поперечного сечения). Переход с равномерного характера деформирования на локализованный связан с явлением неустойчивости пластической деформации (шейкообразование). До образования шейки превалируют процессы деформационного упрочнения. Локализованная деформация характеризуется интенсивным снижением поперечного сечения и усилия деформации. Важным параметром сталей является отношение ат к ав [c.89]

Далее находят соответствующие найденным напряжениям значения А8 во втором цикле нагружения и т. д. Соответствующие текущим напряжениям деформации определяются по кривой деформационного упрочнения. При этом поцикловая суммарная повреждаемость оценивается по формуле (5.56). [c.327]

Вследствие значительного изменения структуры и деформационного упрочнения, сопровождающих пластическое течение, некоторые твердые тела приобретают способность к вязкому течению даже при низких температурах. Это объясняется тем, что эффективный коэффициент вязкости т) = тобусловленный [c.13]

Авторами разработана методика оценки поврежденности сталей ВСтЗсп, 09Г2С и 12Х18Н10Т при их деформационном упрочнении. Выбор исследуемых материалов был обусловлен результатами статистического анализа выборки из 125 единиц оборудования (колонны, емкости, теплообменники), эксплуатируемого в ОАО Салаватнефтеоргсинтез . [c.308]

При деформационном упрочнении значения параметра (3 будут определяться, в основном, дв)/мя процессами. Его магнитная составляющая зависит от дтамики доменной структуры, т. е. от числа, размеров и ориентации магнитных доменов. На электрическую составляющую влияет, прежде всего, количество энергетических [c.308]

При нагружении материала корпуса выше предела текучести в >пру-гопластической области происходит деформационное упрочнение [31, 59]. Кривые разрушения в упруго-пластнческой области достаточно точно описываются степенной функцией [31, 59] [c.116]

Для оценки зависимости химического потенциала от плотности дислокаций рассматривается модель твердого (изотропного) двухкомпонентного элемента тела, в котором равномерно распределены единичные дислокации в некоторой гипотетической решетке, занимающей единичный объем [50]. При этом число узлов решетки равно максимально возможному числу дислокаций в единице объема Nmax. Для такой модели химический потенциал дислокаций при переходе из одного напряженного состояния в другое изменяется пропорционально приращению деформационного упрочнения Ах [c.22]

На рис. 2.23 представлена зависимость скорости коррозионного проникновения Vg сварочной проволоки св-08 от степени пластической деформации 8. В этой зависимости отмечается максимум. Механохимический эффект наиболее сильно проявляется на стадии деформационного упрочнения, когда имеет место интенсивное образование дислокационных скоплений в металле, приводян1ее к росту термодинамического и химического потенциала. Чем больше степень деформации, тем больше скорость коррозионного проникновения металла. Однако, в области деформации, соответствующей стадии динамического возврата, этот эффект заметно снижается. Это связано с затуханием процессов деформационного упрочнения металла. Подобные зависимости отмечаются при коррозионных испытаниях малоуглеродистой стали электрохимическими методами [50]. [c.128]

Параметр С является прочностной характеристикой, поэтому с его ростом относительная долговечность снижается (рис.2.28,а). Коэффициент деформационного упрочнения 1п отражает влияние на МХЭ предельной степени пластической деформации. Параметр Кст характеризует интенсивность роста скорости коррозии с увеличением пластичесой деформации. Рост параметров гп и Кст приводит снижению долговечности конструктивных элементов (рис,2.28,б и в). [c.132]

Очевидно, что параметр Ктв в исходном состоянии меньше, чем после деформационного старения Пластические характеристики, в частности, относительное удлинение деформационно состаренной деформированной и отожженной стали распределяются в следующей гюследовательности . Характерной особенностью диаграммы растяжения деформационно состаренной стали является наличие (или появление) площадки такучести (илс> > Деформационное старение снижает коэффициент деформационного упрочнения т (т<д ) < и равномерную деформацию Ев [c.142]

Смотреть страницы где упоминается термин Деформационное упрочнение: [c.32] [c.39] [c.40] [c.56] [c.80] [c.81] [c.82] [c.125] [c.269] [c.320] [c.332] [c.333] [c.18] [c.13] [c.307] [c.309] [c.82] [c.88] [c.95] [c.151] [c.189] [c.258]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология