Предварительная степень

Для устранения влияния посторонних ионов применяются различные приемы маскировка, изменение степени окисления, предварительное отделение и т. п. В этом случае очень удачным является сочетание метода экстракции с последующим спектрофотометрическим определением — экстракционно-фотометрический метод. При работе с монохроматическими излучениями влияние мешающего компонента исключают, выбирая длину волны, которую поглощает только определяемый компонент. Кроме того, можно проводить определение одновременно двух компонентов, поглощающих в различных участках спектра, выбрав соответствующие длины волн, характерные для каждого из них. [c.484]

При фиксированной температуре мы получим теперь В совместных уравнений, которые должны быть разрешены относительно Л равновесных степеней полноты реакций. Интересно отметить, что любое предварительное упрощение этих уравнений путем возведения их в различные степени и умножения друг на друга эквивалентно линейному преобразованию исходной системы реакций. Таким образом, как и следовало ожидать, эквивалентные системы реакций приводят к одним и тем же равновесным составам. Можно показать, что эти уравнения всегда имеют единственное решение, так как их якобиан существенно положителен. Общее доказательство этого утверждения связано с применением неравенства Коши однако в случае двух реакций доказательство элементарно и будет дано ниже как упражнение. Поскольку при расчете равновесия сложного процесса вычисления могут быть громоздкими, важно следить за тем, чтобы число расчетных уравнений было минимальным. Для этого следует рассматривать только независимые реакции и использовать в качестве переменных их степени полноты. [c.58]

Рассчитаем мощность дробилки по уравнениям (2.5) и (2.6), определив предварительно степень измельчения. [c.46]

Предварительная Степень коррозии, балл, после испытаний в течение.сут [c.216]

Для регулирования состава топливовоздушной смеси (изменения уровня топлива в поплавковой камере) используют двухфазный мотор, который связан с регулирующим винтом поплавковой камеры. Мотор привода во время установления максимальной детонации управляется посредством кулачка, смонтированного на блоке самописца. Кулачок двигается по дуге вперед и назад, обеспечивая показания УД в диапазоне от 45 до 70 делений. Каждые 10 с поплавковая камера карбюратора поднимается вверх, повышая уровень топлива на малую величину. В течение каждых 10 с выключатель включен в течение 2 с, в это время самописец записывает показания УД. Выключатель, связанный с кулачком, замыкается посредством шарнирно укрепленного толкающего штока. Когда достигается максимум детонации, выключатель и самописец выключаются. После установления предварительной степени сжатия программирующее устройство переключает контролер на нахождение состава рабочей смеси, соответствующего максимальной детонации. Сначала мотор опускает поплавковую камеру до уровня топлива (1,8 делений), затем мотор реверсируется, поднимает поплавковую камеру, повышая уровень топлива через ряд промежуточных делений. Это достигается при помощи устройства автоматического выбора максимума детонации, связанного с механизмом самописца. Когда найден уровень топлива, соответствующий максимальному показанию УД, программирующее устройство переключает контролер на окончательное регулирование степени сжатия. По окончании этого этапа программирующее устройство выключает все контрольные функции и сигнализирует о качестве испытуемого топлива, переводя запоминающие показания УД в октановое число. [c.153]

Проблемы дегазации и предварительной очистки сточных вод, т. е. отделение от воды растворенных газов и ЛВЖ, связано с усложнением технологических схем и дополнительными капитальными и эксплуатационными затратами. Кроме того, в некоторых процессах вследствие технических трудностей не удается достигнуть необходимой степени дегазации или очистки воды от примесей. Тогда в отстойники поступает неполностью дегазированная вода или вода с примесями ЛВЖ. В таких случаях создание в отстойниках и других аппаратах по обработке стоков азотного дыхания — единственный метод предотвращения аварийных ситуаций. [c.251]

Хотя нелегко доказать правомерность такого положения в общем случае, оно все же может быть принято. В какой-то степени можно показать правомерность принятого допущения на основе предварительно составленных уравнений скорости абсорбции. [c.41]

Как было показано при рассмотрении степеней свободы проектирования колонны, число наперед назначенных переменных, закрепляющих в ней определенный рабочий режим разделения, значительно меньше того числа неизвестных параметров процесса, которое необходимо определить расчетным путем. Чтобы приступить к определению оставшихся неизвестными переменных, некоторыми из них следует предварительно задаться и получить отправные данные, позволяющие провести весь расчет колонны и сравнить вычисленные значения с теми, которые были приняты вначале. Методом последовательных приближений, после ряда итераций, удается добиться достаточно близкой сходимости принятых и полученных расчетом значений. Таким образом, помимо неизменных степеней свободы проектирования колонны, необходимо закрепить еще и так называемые итеративные переменные, значения которых должны уточняться с каждой последующей итерацией. [c.398]

В воде FeS нерастворим поэтому, накапливаясь на поверхности металла, сернистое железо играет до некоторой степени роль защитной пленки, предотвращающей дальнейшую коррозию. При взаимодействии FeS с соляной кислотой пленка превращается в хлорное железо, легко растворимое в воде. Наличие соляной кислоты способствует обнажению чистого металла, и его коррозия возрастает. Поэтому содержание солей в нефтях, выделяющих при переработке H2S, особенно опасно. Следовательно, сернистые нефти необходимо предварительно полностью обессоливать. Хлориды способствуют увеличению образования сероводорода при перегонке примерно в 2—3 раза. Сероводород (HgS) крайне ядовитый газ, вызывающий отравление обслуживающего персонала и загрязнение атмосферного воздуха. [c.10]

Рассчитанные коэффициенты для различного состояния нефти, газа и нефтегазовой смеси (см. рис. 14—16) позволяют графически выявить зависимость коэффициента А от изменения значений / и р. С увеличением значений t и р коэффициент А в значительной степени уменьшается. То же самое можно наблюдать и с ростом содержания газа в общей смеси потока с увеличением п коэффициент А уменьшается, что соответствует тому физико-химическому процессу, который происходит с комплексом А (11.10) при различных значениях и р. Зная номинальное значение коэффициента А при определенном состоянии нефти, газа и нефтегазовой смеси, можно без предварительных трудоемких [c.68]

Для борьбы с этими явлениями стали применять предварительное насыщение абсорбента метаном и этаном, что дало возможность при той же степени извлечения целевых компонентов (пропана и высших) снизить расход абсорбента на 20—30%. [c.161]

При моделировании на ЦВМ получается совокупность чисел, отражающих конечный результат протекания процесса. Картину же изменения внутренних связей между физико-химическими величинами в ходе решения получить нельзя. Причиной этого является сам принцип дискретности работы цифровой машины и вытекающая отсюда при решении необходимость предварительного преобразования дифференциального уравнения методами численного анализа. Естественно, что это в некоторой степени обесценивает результаты моделирования на ЦВМ. Однако возможность получения значительного объема числового материала при моделировании различных вариантов частично компенсирует [c.11]

Состояние равновесия представляет собой внешний предел отношений предмета труда и средств труда. Если степень превращения, которая достигается в одном простом элементе процесса, еще не соответствует требуемому превращению предмета труда в желаемый продукт, то предмет труда следует перевести в следующий элемент процесса с другими условиями равновесия и т. д. Для достижения поставленной цели потребуется использовать ряд простых элементов процесса. Чтобы разработать общую теорию процесса, надо предварительно рассмотреть условия равновесия в его простом элементе. [c.122]

Так как увеличение производства непосредственно связано-с предварительным определением размеров химических аппаратов, то расчет реакторов промышленного масштаба имеет первостепенное значение. В гл. 7 и 8 было показано, что две системы подобны, т е. могут быть описаны однородной линейной функцией типа у = Ку, если имеется столько же зависимостей, сколько степеней свободы в системе. Четыре группы переменных величин имеют наиболее важное значение 1) геометрические 2) гидродинамические (т. е. описываюш ие импульс) 3) тепловые (т. е. определяющие энтальпию) и г) химические (т. е. определяющие компоненты). [c.230]

Рассматривая данные, представленные в табл. 2 и 3, можно сделать вывод, что при увеличении числа дефенолирующих ступеней от 1 до 3 (включая и предварительную) степень перехода в экстракт возрастает для фенолов с 69,9 до 84,1% вес., а уменьшение начальной концентрации метанола с 80 до 72% вес. практически не оказало на нее влияния. [c.127]

Для доокисления нитрозных газов, полученных после первой ступени окисления, до 60% пришлось использовать вторую ступень окисления, в которой доокислялись нитрозные газы с предварительной степенью окисленности, близкой 50,9%-ной (какой достигли в первой ступени окисления) Для получения однопроцентных нитрозных газов с такой степенью окисленности пришлось предварительно окислять 100%-ную окись азота (перед их смешением с чистым азотом) азотной кислотой концентрацией в 59%. В этих условиях удалось получить нитрозные газы, предварительно окисленные до 48,3%, а после доокисления их в доокислителе 45%-ной азотной кислотой — 60,6%-ной окисленности. [c.84]

На стадию санитарной очистки поступает смесь хлора и азота. Учитывая высокую предварительную степень очистки хлора от различных примесей, сравнительно большое количество его на I т ТХФА (до 0,5 т/т), хлор мошо использовать ддя получения гипохлорита натрия, потребность в котором имеется постоянно. [c.88]

После этого, пользуясь графиком (рис. 79) находим значение Яа/Яп и далее Яд и Р, предварительно задавшись степенью эиранирования г)). [c.127]

Однако нефтяные углеводородные фракции с температурой кипения, начиная приблизительно от 100°, представляют собой весьма еоднородные смеси, в которых соотношение различных типов углеводородов (парафиновых, нафтеновых и ароматических) в значительной степени зависит от происхождения исходной нефти. Поэтому успешная химическая переработка подобных продуктов оказывается невозможной без предварительного разделения на отдельные компоненты (главным образом физическими способами) и дополнительной химической очистки парафиновой фракции. [c.13]

Поскольку соосаждение сильно зависит от природы соответствующих ионов, иногда можно в значительной степени уменьшить соосаждение заменой одних иоиов другими. Так, если приходится вести осаждение Ва2+-ионов в присутствии Ре +-ионов, целесообразно предварительно восстановить их до Ре2+-ионов, которые соосаждаются с BaSOi гораздо слабее. Точно так же можно добиться уменьшения соосаждения путем связывания соосаждаемых ионов в какой-либо достаточно прочный и менее соосаждающийся комплекс . [c.118]

Обычно задан состав исходной смеси стехиометрпческие коэффициенты а,, термостатический параметр / и параметры кинетической зависимости предполагаются известными. Так как уравнения (УП.ЗЗ) и (УП.34) содержат пять переменных ТГ, 0 и Q, значения трех переменных надо выбрать, а двух остальных — вычислить из этих уравнений. Переменная Тf связана с исходной смесью в одних случаях она задана, а в других — может быть поставлен вопрос, нуждается ли исходная смесь в предварительном подогреве или охлаждении. Переменные Т и связаны с продуктом процесса и, хотя температура продукта может не играть особой роли, достигнутая в процессе степень полноты реакции имеет решающее значение, поскольку она определяет скорость образования продукта, получение которого является целью всего процесса. Переменные 0 и связаны с конструкцией реактора и выбираются относительно свободно. Время контакта 0 равно отношению и если д задано исходя из требуемой производительности процесса, то 0 определяет необходимый объем реактора V. Если же необходимо использовать определенный реактор с заданным объемом V, значение 0 определяет объемную скорость потока д. [c.159]

Теперь становится ясно, что применение многостадийного реактора пе даст никаких преимуществ, если только не ввести предварительного подогрева сырья перед стадией N. Действительно, кривые Г , не могут достичь начала координат до тех пор, пока NQ, по крайней мере, не сравняется с временем контакта, необходимым для того, чтобы прийтп на кривую Tj пз начала координат, а в этом случае химический процесс можно вести и в единственном адиабатическом реакторе. Точки пересечения кривых Г с осью абсцисс дают оптимальную температуру предварительного подогрева для Л -стадийного процесса без учета расходов па подогрев. Если С (Тд,) — расходы на предварительный подогрев, выраженные в единицах степени полноты реакции, то было бы разумно искать максимум разности — С (т ). В этом случае по-прежнему оптимальное состояние реагирующей смеси на выходе из TV-го реактора должно [c.223]

Расходы на предварительный подогрев пропорцпопальны так как через предварительный теплообменник проходит только доля всего потока, а прирост температуры в теплообменнике пропорционален т . Стоимость слоя катализатора принимается пропорциональной его массе. Как и в разделе VIII.1, степень превращения в реакторе пропорциональна величине [c.244]

Предварительный подбор печи по теплопроизводительности и допускаемому тепловому напряжению поверхности нагрева радиантной камеры можно проводить с помощью рис. 32 (доля теплоты, передаваемая в конвекционной камере, равна 0,23—0,25). При выборе допускаемого напряжения следует иметь в виду, что вертикально-цилиндрические печи вследствие малого объема и высокой степени экранирования не допускают чрезмерно высоких теплона-пряжений оптимальные тепловые напряжения поверхности нагрева радиантного змеевика находятся в пределах 25,6—32,6 кВт/м. [c.114]

Целевым назначением процесса, разработанного в Германии (бывшей ГДР), является получение из дистиллятных, преимущественно керосиновых и дизельных фракций жидких нормальных парафинов высокой степени чистоты и низкозастывающих денор— мализатов — компонентов зимних и арктических сортов реактивных и дизельных топлив. Получаемые в процессе "Парекс" парафины используются как сырье для производства белково-витаминных концентратов, моющих средств, поверхностно-активных веществ и др/гих продуктов нефтехимического синтеза. Сырьем процесса является прямогонный керосиновый дистиллят широкого или узкого фракционного состава (в зависимости от требований, предъявляемых к продуктам), который предварительно подвергается гидроочистке. В качестве адсорбента используется цеолит типа цеосорб 5АМ (типа СаА). Используемый адсорбент — цеолит, обладающий молекулярно-ситовым эффектом, избирательно адсорбирует н-алканы из смесей их с углеводородами изо- или циклического строения. Характерной особенностью процесса "Па — реке" является проведение адсорбции в среде циркулирующего во, ородсодержащего газа, являющегося газом-носителем сырья. Применение циркулирующего газа-носителя препятствует быс — [c.269]

График зависимости подынтегральной функции уравнения (11.89) от отгона по мольной кривой ИТК исходной нефтяной фракции, приведенный на prie. 11.12, построен по данным последнего столбца табл. 11.11. Подсчет площади под кривой дал значение мольной степени отгона е=0,5030, очень блпзкое к предварительно иринятой величине < =0,5032. Этот подсчет, равно как и определение координат точек кривых ИТК остатка дистиллята перегонкп, сведен в табл. 11.12. [c.108]

Предварительно нагретое сырье встречается в секции питания колонны с потоком перегретого водяного пара, идущего с низа колонны, и подвергается здесь однократному выкипанию. При этом основная масса С<. легкого растворителя выделяется из сырья. Согласно правилу фаз, двухфазная трехкомнонентная равновесная система на верху колонны обладает тремя степенями свободы, в качестве которых обычно фиксируются общее давление паров системы р, ее температура и относительное содержание /О перегретого водяного пара в паровой фазе. [c.241]

Для первого класса фракционировки, когда все компопенты присутствуют и в дистилляте ив остатке, z = Он число степеней свободы проектирования / = 2, т. е. пе зависит от числа комно-пентов системы. Это означает, что для оиределенпости проблемы расчета значениямн любых двух элементов ректификации необходимо предварительно задаваться, закрепляя тем самым конкретный режим разделения. Значения остальных неизвестных, число которых теперь становится равным числу располагаемых независимых уравнений, могут быть иа11деиы при помощи 2(п — 1) совместных урапнений (VII.28) и (VII.29). [c.318]

Как уже указывалось, на установке сочетаются процессы обессоливания нефти электрическим методом и атмосферно-вакуумной ее перегонки. Установка рассчитана на перёработку сернистой нефти, из которой получают компоненты моторных топлив, масляные дистилляты и остаток — гудрон. Электрообессоливание нефти производится в три ступени в шаровых электрогидраторах емкостью 600 с предварительным термохимическим обессоливанием. В зависимости от качества сырых нефтей число ступеней обессоливания может быть сокращено до двух и даже до одной. По фактическим данным работы установки обессоливания, достигалась следующая степень очистки (термохимическое обессоливание) по ступеням сырых нефтей восточных месторождений первая ступень 33,3—33,8%, вторая 68,8—72%, третья 96,7—98%. Материальный баланс (проектный) установки при переработке сырой ромашкинской нефти (325 дней в году) приведен в табл. 12. [c.94]

Температура горения топлива, т. е. начальная температура продуктов сгорания, определяется теплотворной способностью топлива. Темпераутра продуктов сгорания, охлажденных в результате теплоизлучения в камере сгорания, предварительно задается. Имея значения обоих температур, получают среднюю температуру топочного пространства. По этой температуре при известном значении произведения рз с помощью диаграмм (фиг. 64 и 71) находят значения степени черноты углекислоты и водяного пара есо и енгО-На основании полученных таким образом величин с помощью формулы (166), приняв Ра= 1, вычисляют тепловую нагрузку радиационной поверхности нагрева дз (ккал1м час.). [c.269]

Разновидностью схемы НТК является процесс низкотемпературной ректификации (НТР), особенность которого заключается в отсутствии предварительной сепарации сконденсировавшихся углеводородов и в подаче двухфазного охлажденного потока в середину ректификационной колони1з1. Таким образом, весь поток подвергается деметаш зации в ректификационной колонне. В этой схеме температура в верхней части деметанизатора должна быть ниже, чем в схеме НТК, для заданной степени извлечения этана. [c.159]

Наличие оксида кобальта при всех способах предварительной обработки понижает степень сульфидирования молибдена [78]. Промотирующая роль кобальта заключается в том, что фаза СодЗа активирует фазу Мо82. Изменение соотношений этих фаз на поверхности и их дисперсность в зависимости от способа получения и условий предварительной обработки катализатора определяет его активность. [c.98]

Эти особенности приводят к формулировке основных модельных представлений и разработке методов подземной гидромеханики, направленных, прежде всего, на установление качественных закономерностей процессов и на создание расчетных схем, мало чувствительных к точности исходных данных. При этом познавательная и практическая ценность получаемых результатов в значительной степени определяется четкостью ноставновки расчетной задачи и глубиной предварительного анализа имеющихся данных. [c.10]

Высокая степень сгущения твердой фазы может быть достигнута на тарельчатых сепараторах и в результате предварительной термореагентной обработки суспензии активного ила. [c.110]

Суспензию избыточного активного ила с концентрацией 0,8— 1,2% абсолютно сухого вещества подают на термообработку при 85 °С. Затем добавляют серную кислоту для изменения pH до 3,5—4,0 и флокулянт. Суспензию активного ила со сфлоку-лированной дисперспой фазой направляют в отстойник для предварительного сгущения до 2,5—4% абсолютного сухого вещества, а затем — на сепарирование и сушку. После однократного сепарирования с предварительной термореагентной обработкой степень сгущения составляет 6—10%, а потери с фугатом—до 0,2—0,4% абсолютно сухого вещества. [c.110]

Все эти предварительные замечания в равной степени относятся к исследованию влияния высокого давления на константы скорости реакций ферментов [114] и белков] [115]. Величины и АУм, которые могут быть получены из зависимости констант скорости от давления, нельзя интерпретировать только с точки зрения изменения объема фермента или белка без тщательной оценки других параметров системы и их изменения с давлением. Ионизация различных групп, например, обычно сопровождается уменьшением парциального молярного объема за счет электрострикции растворителя. Влияние давления на ионизацию может в значительной степени. чатруднить изучение других процессов, связанных с влиянием давления на константу скорости. [c.565]

Гидравлическая формовка гофров производится с осадкой заготовки по высоте (совмещение гидровытяжки с деформированием заготовки жестким инструментом), что дает возможность получить меньшее утонение стенки заготовки и снизить давление рабочей жидкости. Для удобства процесс разделяют на два периода предварительную формовку (вытяжку) без осадки заготовки по высоте и формовку с осадкой заготовки. На рис. 60 приведены схемы деформации заготовки в первом и втором периодах формовки гибкого элемента и зависимость изменения давления рабочей жидкости от степени деформации. Практически указанные периоды нередко сливаются и их бывает трудно разграничить. [c.111]

В реакторах заводских установок сырье крекируют при разных/ температурах — в пределах от 450 до 500°. Средняя температура в крекинг-зоне реактора зависит главным образом от того, в каких количествах и при какой температуре поступают в него сырье и катализатор. Температурный режим реактора зависит также от степени предварительного испарения сырья и глубины его нревра- щения, поскольку процесс крекинга протекает с поглощением тепла., В реакторы потоки входят при следующих температурах ( С) [c.81]

Реакторы не имеют внутренних или внешних устройств для подвода или отвода тепла. Катализатор помимо выполнения своей основной функции является также переносчиком тепла из регенератора в реактор. Температура кипящего слоя в действующем реакторе завт ИТ главным образом от кратности циркулявди катализатора, его температуры при поступлении в узел смешения с сырьем и степени предварительного нагрева и испарения сырья до ввода его в этот узел. Постоянная температура в реакторе поддерживается путем регулирования кратности циркуляции катализатора и степени предварительного нагрева сырья. [c.150]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология