Нагружение

Для вакуумных колонн масляного производства целесообразна установка отбойных устройств над вводом сырья и под наиболее нагруженными (по парам) тарелками боковых отборов. В работе [71] отмечается, что в вакуумных колоннах уже в течение ряда лет успешно применяют клапанные тарелки и различные насадки без закоксовывания и вспенивания жидкости. [c.191]

С). Иногда они применяются для смазывания сильно нагруженных передач промышленных машин и для работы при низкой температуре. Ассортимент масел PG довольно широкий. [c.18]

Условие нагружения Коэффициент запаса прочности [c.43]

Уплотнения с внешним и внутренним нагружением. В уплотнениях с внешним нагружением уплотняемая среда воздействует на трущуюся пару со стороны наружного диаметра рабочих втулок, а в уплотнениях с внутренним нагружением — со стороны внутреннего диаметра втулок. [c.146]

В уплотнениях с внешним нагружением направление возможной утечки уплотняемой среды противоположно нанравлению действия центробежных снл на жидкость, находящуюся в зазоре между рабочими торцами, В уплотнениях же с внутренним нагружением оба направления совпадают, что затрудняет герметизацию уплотнений. [c.146]

Для решения вопроса о возможности изгиба максимальной толщины листа при заданных ширине, радиусе изгиба и металла заготовки рассмотрим два случая нагружения валка [c.46]

Рис. 19. Схемы нагружения валков

Проведенный анализ позволяет сделать вывод, что основным условием получения обечаек правильной геометрической формы после правки является необходимость обеспечения при нагружении кривизны, большей по величине любой кривизны по контуру обечайки. Однако это условие не единственно. Как будет показано ниже, после нагружения следует процесс разгрузки, который необходимо выполнить так, чтобы нагрузка снималась постепенно и равномерно по контуру. [c.51]

К технологическим параметрам процесса правки обечаек относятся величина радиуса изгиба при выкатке гп> порядок (режим) выполнения нагружения выкатки, разгрузки, схема и величины ступеней разгрузки расчет взаимного расположения валков машины. Влияние различных технологических переходов и параметров на точность правки различно. [c.52]

После установки обечайки на машину производится нагружение, которое может выполняться двумя способами. По первому способу, не приводя обечайку во вращение, ей сообщают радиус изгиба после чего начинается ее вращение. По второму [c.52]

При выполнении операции правки обечаек на валковых листогибочных машинах важное значение имеет выбор радиуса изгиба в конце процесса нагружения, от правильно выбранной величины которого в большой степени зависит получаемая точность обечайки. При расчете радиуса изгиба Я должны учитываться прежде всего величина пружинения заготовки и первоначальная, до правки, форма обечайки. [c.52]

При вращении обечайки в зоне деформации между валками наблюдается иная картина, чем в статическом состоянии изделия. В этом случае сечение заготовки, находящееся над входным (по направлению движения) валком, имеет определенную деформацию, которая увеличивается по мере продвижения сечения к верхнему нажимному валку. При этом величина упругой зоны все время уменьшается, а пластической увеличивается. Максимального значения величины изгибающего момента и зоны пластической деформации достигают в некоторой точке под верхним валком, после чего величина изгибающего момента уменьшается, вследствие чего наступает момент разгрузки. При разгрузке возникают остаточные деформации, т. е. в симметричных относительно верхнего валка сечениях возникают различные по величине деформации в зоне разгрузки они больше, чем в зоне нагружения. В результате нейтральная ось при симметричной нагрузке становится несимметричной, что вносит определенную погрешность при расчетах пружинения заготовки. Экспериментальное исследование влияния прогиба / на величину остаточного радиуса показало следующее. При одинаковой стреле прогиба величина остаточного радиуса при нагружении и разгрузке остается практически постоянной. Определенное расхождение имеется при сравнении величин радиусов на выходной ветви при вращении обечайки и в статическом состоянии. В этом случае разница радиусов может достигать величины 10—12%. При правке обечаек, когда замкнутость контура оказьшает значительное и сложное влияние да величину радиуса изгиба, указанная разница, как будет видно из последующего изложения, не имеет принципиального значения и при соответствующих анализах процесса может не учитываться. [c.53]

После нагружения до производится выкатка, т. е. вращение при постоянном радиусе изгиба. Сравнение механических свойств материала после вращения обечайки с различным числом оборотов с исходными показывает, что резкое изменение и Од происходит после гибки листа в обечайки. После сварки продольного шва и последующей правки изменений механических свойств в зависимости от количества оборотов не наблюдается, т. е. при степенях деформации материала, наблюдающихся при правке (до 2,5%), количество оборотов при выкатке заметного влияния на механические свойства материала не оказывает. В связи с этим 1—1,5 оборотов вполне достаточно для получения необходимой точности. [c.54]

При первом способе изготовления для каждого компенсатора, отличающегося диаметром, толщиной стенки и формой линзы, требуется новый дорогостоящий штамп, что в условиях индивидуального и мелкосерийного производства увеличивает стоимость компенсатора. Для линз больших диаметров необходимы громоздкие и тяжелые штампы, для хранения которых нужна большая площадь в цехе. Кольцевой сварной шов, находящийся в наиболее нагруженной зоне, является слабым местом конструкции. Практика показывает, что все разрывы компенсаторов происходят по кольцевому шву. Раскрой металла в виде кольцевой пластины весьма неэкономичен. [c.105]

Рис. 63. Зависимость давлений раздачи Рр и осевого от времени нагружения

Рис. 5.5. Идеализированные схемы тяжело нагруженного смазываемого контакта деталей машин

Граничный режим трения (смазки), как правило, реализуется в сопряженных деталях двигателей и механизмов, работающих в условиях высоких удельных нагрузок, повышенных температур и сравнительно низких скоростей скольжения (тяжело нагруженные передачи, цилиндро-поршневая группа в районе верхней мертвой точки и т. п.). Наиболее отчетливо граничный режим трения проявляется в период запуска и остановки двигателей и механизмов. Этот режим характеризуется самым высоким износом и коэффициентом трения. [c.239]

При точечном и линейном контакте нагруженных трущихся поверхностей в подшипниках качения, зубчатых передачах, шаровых опорах смазочный материал испытывает высокие давления, достигающие сотен и тысяч МПа. В связи с сокращением расстояний между молекулами при высоких давлениях взаимодействие между ними увеличивается. Соответственно при повышенных давлениях вязкость жидкостей растет. Увеличение вязкости т) масел с давлением Р характеризуют пьезокоэффициентом вязкости [c.268]

Величина предела прочности смазок зависит от температуры и скорости нагружения. Другие факторы, например геометрические размеры испытуемого образца смазки, слабо сказываются на результатах испытания. Повышение температуры вызывает небольшое уменьшение предела прочности смазок. В сравнительно широком диапазоне температур (несколько десятков градусов) пределы прочности линейно убывают с повыщением температуры снижение обычно составляет 1—5% на 1 градус. Так, пределы прочности смазок при повышении температуры от 20 до 50 °С или от 20 до 80 С уменьшаются не более чем в 1,5 и 3 раза соответственно. Здесь не учитываются, конечно, смазки, плавящиеся при температурах ниже 50— 80 °С. Возрастание скорости нагружения несколько увеличивает измеряемый предел прочности. Зависимость предела прочности смазок от скорости нагружения невелика — изменение скорости нагружения в 3840 раз вызывает увеличение предела прочности при 20 °С всего в 2,5 раза. [c.272]

Пластичные смазки, а в определенной степени и парафинистые масла, при низких температурах являются тиксотропными системами. При нагружении таких систем в момент достижения предела прочности при сдвиге лавинообразно разрушаются основные связи в структурном каркасе. Это соответствует скачкообразному снижению предела прочности от измеряемой величины до нуля. После перехода за предел прочности смазка становится жидкостью. При снятии нагрузки между фрагментами дисперсной фазы (частицами загустителя) практически мгновенно возникают новые связи и формируется новый структурный каркас. Если бы размер и форма частиц дисперсной фазы, прочность и число контактов между ними при деформировании смазки не менялись, то и все свойства смазки сохранились бы неизменными. Фактически дело обстоит сложнее. [c.274]

Установка для оценки противоизносных свойств при трении качения состоит из узла трения, герметичной камеры привода, термостата, системы нагружения, системы прокачки топлива через камеру, приспособлений для замера те]ипературы топлива. Узел трения качения состоит из плоского образца и сепаратора с шариками. Определение противоизносных свойств топлив на этой установке производится следующим образом собирается узел трения качения, камера заполняется испьггываемым топливом, создается необходимый температурный режим и включается привод установки, устанавливается требуемый режим прокачки и на образцах создаются задан-.Бые контактные напряжения при помощи системы нагружения. После [c.37]

Если, с точки зрения про-качиваемости, масла для реактивных двигателей должны иметь возможно меньшую вязкость, особенно при низких температурах, то необходимо всегда помнить, что снижение вязкости масла уменьшает ресурс работы подшипника. Для обеспечения необходимого ресурса работы тяжело нагруженных подшипников газотурбинных [c.171]

Деление шкалы, против которого останавливается после прекращения колебаний стрелка весов, называется нулевой точкой I случае иенагруженных весов и точкой равновесия — в случае нагруженных весов. При взвешивании необходимо добиться, чтобы Г бе указанные точки совпали, это и будет свидетельствовать о ра-гснстве нагрузок на обе чашки весов. [c.20]

III — жаропрочные стали и сплавы, работающие в течение опре-делеиного времени при высоких температурах в нагруженном со- [c.59]

Работоспособность затвора сосуда высокого давления в значительной степени зависит от качества затяжки шпилек, которое определяется конструкцией и рабочим усилием используемых для затяжк I устройств, а также порядком нагружения шиилек. [c.91]

Устройства, применяемые для затяжки шпилек больших диаметров (М52 — М200), должны обеспечить контроль за величиной создаваемого давления, простоту конструкции, удобство и легкость моптая а минимальную массу быстроту сборки и разборки достижение необходимой величины усилия затяжки, одновременное нагружение возможно большего числа шпилек (желательно всех). [c.91]

Для соблюдения условия устойчивости расчетное давление должно быть р рдои- По (4.21) могут быть рассчитаны любые конические элементы (с 2а = 120°) аппаратов, нагруженные наружным давлением. [c.168]

Этот момент в нагруженном сечении вызывает появление дополнительных напряжений, уровень коюрых в несколько раз может превышать мембранные напряжения. [c.51]

Методы количественной оценки сопротивления сварных седине-ний образованию холодных трещин предусматривают длительные механические нагружения образцов. К ним относятся метод ЛТП МГТУ им. Н.Э. Баумана, ИМЕТ - 4, ТКС, метод вставок и ряд других. За показатель стойкости сварных соединений образованию холодных трещин принимают минимальные напряжения, при которых происходит разру1пение образцов или появляются трещины. Все известные количественные методики требуют применения специальных установок и, поэтому, как правило, используются в лабораторньк исследованиях. [c.173]

Рис. 5.13. Образцы н схема нагружения при испытании по методу ЛТП2-3

Сопротивление нестабильному распространению трещины или фепщностойкость металла при статическом нагружении металла по ГОСТ 25.506-85 оценивают по одному или нескольким критериям [c.180]

Сложно совместить свойства масел разного назначения - моторных, трансмиссионных (для механических, гидромеханических и гидравлических передач), гидравлических. Например, противоположные требования выдвигаются для высокотемпературной стабильности моторного масла и смазьшания сильно нагруженных механических передач. Различные фрикционные свойства обеспечивают нормальную работу фрикционных механизмов и гидравлических систем. По этим и другим причинам почти невозможно получить универсальное масло с превосходными во всех отношениях свойствами. Достоинства универсальности масел достигаются ценой некоторого ухудшения качества. Несмотря на это, круг потребителей универсальных тракторных масел увеличивается, ассортимент таких масел расширяется, а производители масел все больше внимания уделяют улучшению качества и повышению универсальности масел. Почти все фирмы производят STOU масла и постоянно обновляют их ассортимент. [c.114]

При использовании одинарных торцовых уплотнений для перекачивания жидкостей, заг рязненных абразивными частицами, также следует применять конструкции с внешним нагружением, поскольку под действием центробежных сил враш,аюи1,ейся втулки твердые частицы будут отбрасьпзаться от нары трения. Ма нефтеперерабатывающих заводах такими жидкостями являются мазут, иеф 1 ь н т. и. [c.147]

Б то же время Даже откровенные противники КГТС [245] вынуждены отмечать ее успехи многочисленные теоретические и экспериментальные работы, а также опыт эксплуатации объясняют и подтверждают наличие и значимость гидродинамического масляного слоя в тяжело-нагруженном контакте. [c.236]

В рамках энергетической модели величина трибологических показателей зависит от плотности энергии. Так, плотность энергии трения определяется соотношением работы трения (обшей энергии трения) и объема нагруженного материала. Износ связан с кажущейся плотностью энергии трения и характеризуется соотношением работы трения и унесенного (разрушенного) объема материала [265]. Разрушенный объем материала можно выразнуь также в виде соотношения трансформировавной энергии и удельной энергии материала, соответствующей его энергетическому насыщению в да-нных условиях. [c.248]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.0 ]

Высокодисперсное ориентированное состояние полимеров (1984) -- [ c.146 , c.148 ]

Механохимия высокомолекулярных соединений (1971) -- [ c.265 , c.266 ]

Трение и смазка эластомеров (1977) -- [ c.124 ]

Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и форм (1972) -- [ c.0 ]

Термомеханический анализ полимеров (1979) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология