Кривая динамическая вязкость частота

Ми Мп) = 2,01, Это различие отражается в форме графиков, представляющих зависимости т]"( ) и С (ш), и в значениях частот, при которых функция т1 (со) становится инвариантной по отношению к молекулярному весу. Ньютоновский характер зависимости лЧш) для фракции 903 проявляется при меньших значениях со, чем для фракции 703, а динамическая вязкость первой из этих фракций совпадает с общей кривой при больших частотах, чем фракции 703. Такое влияние молекулярно-весового распределения на динамические свойства было впервые отмечено авторами при исследовании вязко-упругих свойств концентрированных растворов поливинилового спирта [35] позднее аналогичные эффекты бы- [c.298]

В Приведенных координатах кривые lg т) —1 для фракций полистирола различного молекулярного веса. В области малых частот, когда т] = По> наблюдается сильная зависимость вязкости от молекулярного веса. С ростом частоты действия силы перемещения макромолекул не реализуются (время релаксации макромолекул велико), в переменном поле механических напряжений перемещаются только сегменты. Зависимость вязкости от молекулярного веса поэтому уменьшается, а затем исчезает совсем. При частотах более Ю сек , когда время действия силы составляет около одной тысячной секунды, потери на внутреннее трение в полистироле при 200° С обусловлены только перемещением сегментов, поэтому т) не зависит от общей длины молекул все фракции в этой области частот имеют одно и то же значение динамической вязкости. [c.179]

В динамических насосах при постоянных частоте вращения, размерах рабочих органов, вязкости и плотности существует определенная зависимость параметров от подачи Q (рис. 2.2, а). Кривая H= f(Q), называемая напорной характеристикой, имеет особое значение при эксплуатации насосов. Характеристики насоса обычно получают экспериментально. Кривые H Q), N Q) hti(Q) характеризуют энергетические качества насоса кривая Hb Q) дает представление о всасывающей способности насоса. [c.57]

В работах [36—38 55 134] было показано, что если представить экспериментальные данные о динамических и вязкостных исследованиях растворов и расплавов в виде зависимостей Ig [ii ( u)/t ] =/[lg( uuT и lg[Лa(Y)/rl] = / [Ig(yar)], положив при этом Y = . то при такой обработке данных результаты динамических и реологических испытаний расположатся на одной общей кривой (рис. П. 5). Следовательно, функциональная форма зависимости эффективной вязкости от скорости сдвига совпадает с выражением для зависимости динамической вязкости от частоты, и [c.52]

Петиколас с сотр. [46] разработал специальный подход, основанный на теории вязкости, использующей приведение к нормальным координатам [47]. Согласно этой теории вязкости, кривая течения представляется в виде суммы по всем типам релаксационных колебаний элемента потока, поэтому в уравнении вместо непрерывной функции течения появляется указанная сумма. Необходимые преобразования для точного расчета функции распределения по молекулярным весам F (Ж) основаны на теоремах теории чисел. Применение метода Петико-ласа начинается с экспериментального определения кривой, описывающей зависимость некоторого параметра вязкоупругости от частоты Ф (со). Этот параметр лучше всего представляется комплексной вязкостью или релаксацией напряжений. Функция Ф (со) состоит из суммы по всем членам Яр, характеризующим релаксацию различных нормальных колебаний, и функции / (со, Я- ). Последняя функция связана с функцией F М) интегральным уравнением. Это уравнение можно преобразовать так, чтобы получить непосредственно выражение для F М). Расчеты проводят в рамках лежащей в основе метода теории. Например, при определенных приближениях получено следующее выражение для динамической вязкости [c.282]

На рис. 5 сплошная кривая представляет заимствованную из работы усредненную температурно-инвариантную характеристику вязкостных свойств полимерных систем в конденсированном состоянии. Точками показаны данные, полученные на частотном реометре. Из рис. 5 следует два важных вывода. Во-первых, результаты измерений динамической вязкости согласуются с определениями эффективной вязкости, что подтверждает достоверность динамических измерений. Во- Вторых, пользуясь обобшен-ной температурно-инвариантной динамостатической характеристикой вязкостных свойств полимеров и зная зависимость т)н от температуры, на основании измерений динамической вязкости при высоких частотах можно рассчитать эффективную вязкость при высоких скоростях деформации (для изотермических установившихся потоков). На это впервые обращается внимание в настоящей работе, что очень важно, так как вследствие громадных тепловыделений в высоковязких средах при больших скоростях деформации измерение вязкости при установившемся течении в подобных условиях представляет очень большие, а иногда и непреодолимые трудности. Следовательно, при помощи частотного метода непосредственно на высоких частотах можно находить эффективные вязкости при больших скоростях деформаций. [c.210]

Большая работа по исследованию реологических свойств битума, в течение ряда лет проводилась Национальным Центром исследования битумов при институте Франклина. Были исследованы десять битумов различных реологических типов и разной вязкости при статических и динамических нагрузках. Определялись также их водопроницаемость, фотохимическая устойчивость к разрушению, предел прочности и другие свойства. В работе [На] полученные данные выражены в виде кривых динамики старения битумов, модуля потерь в зависимости от частоты, показана температурная зависимость этих кривых и зависимость исходной вязкости битумов от температуры. При"Ьассм отрений технологий битумов использованн теоретические и экспериментальные работы в области высокополи-меров [c.137]

На рис. 5.14 кривая I определяет равновесные условия течения бурового раствора при частотах вращения от 188,7 до 21 мин-. Джоунз и Бэбсон подчеркивали, что понятия пластической вязкости и предельного динамического напряжения сдвига не могут быть применены к этой кривой, так как каждая ее точка характеризует различную степень разрушения структуры. Иными словами, кривая равновесных значений связывает напряжение как со скоростью сдвига, так и со временем, в то время как в уравнениях течения напряжение есть функция только скорости сдвига. Имеющие смысл значения пластической вязкости и предельного динамического напряжения сдвига могут [c.184]

Экспериментально полученные зависимости между статической нагрузкой плиты и минимально необходимой для ее поддержания динамической нагрузкой показаны на фиг. 3. Из сопоставления данных измерений 1 и 4 (линии II и III) следует, что увеличение критерия вязкости Q от 1, 2-10" до 100 10 и, по-видимому, даже до 1400 10" (измерение 10) относительно мало влияет на форму нагрузочной кривой 5(Q). Большое повышение вязкости жидкости заметно уменьшало влияние местных неровностей поверхностей рабочей плиты и основания, перекоса плиты на стенде с принудительным ее направлением, вне-центренного приложения нагрузки и других аналогичных факторов. Однако и в опытах с водой при Q — 3-10 = плита устойчиво поддерживалась над основанием даже при вибраторе, помещенном недалеко от одного края плиты, и статической нагрузке, приложенной у другого ее края. При этом нагрузочная кривая IV на рис. 3 при повышенных значениях статической нагрузки S>0,1 круто отклонялась в сторону больших значений динамической нагрузки Q. В меньшей степени это явление имело место и в других опытах. Посредством неглубокой центральной выточки в рабочей части плиты достигалось значительное спрямление нагрузочной кривой (линия / на фиг. 3). Приведенные измерения 7, 8 соответствуют выточке радиусом 4,5 см, т. е. площадью 28,5% от первоначальной рабочей поверхности, числа же S и Q рассчитаны по начальной поверхности плиты, без учета выточки. Небольшое различие в результатах измерений 7 и 8 объясняется не столько влиянием различной величины критерия вязкости, сколько влиянием инерции плиты, заметном при малом эксцентрицитете массы вибратора е<0,015 см (в пересчете к полной массе плиты) и соответственно повышенных частотах колебаний. [c.99]