Вязкость комплексная динамическая

Комплексную динамическую вязкость, равную вязкости жидкости при скорости сдвига, равной круговой частоте, рассчитывают согласно [50] по формуле [c.84]

В процессе динамических испытаний определяют динамический модуль накопления G и модуль потерь G = r (u (где ц — динамическая вязкость, частота колебаний), характеризующий вязкостные (гистерезисные) свойства материала. Геометрическая сумма G и G" представляет собой комплексный динамический модуль G [c.61]

Наряду с комплексным динамическим модулем можно ввести и комплексную динамическую вязкость, определив ее как отношение комплексного напряжения к комплексной скорости сдвига [c.26]

Тогда в качестве характеристики материала можно ввести величину отношения а у), называемую комплексной. динамической вязкостью т]. Эту величину, опуская постоянное слагаемое т], также можно Представить в, виде действительной и мнимой компонент [c.75]

Из записанных формул вытекают следующие соотношения между компонентами комплексной динамической вязкости и комплексного динамического модуля [c.75]

Правильнее сказать, действительную компоненту комплексной динамической вязкости, так как динамическая вязкость тоже представляет собой комплексную величину. — Прим. ред. [c.207]

Следует указать, что в общем случае между комплексной динамической вязкостью т] и комплексным динамическим модулем С существует соотношение [c.313]

Комплексную динамическую вязкость, равную вязкости жидкости сдвига, которая, в свою очередь, равна круговой частоте, рассчитывают, согласно [21], по формуле [c.44]

Таким образом, во всех расчетных формулах, полученных на базе гидродинамической теории, для распорных усилий встречается комплекс г и — произведение вязкости на скорость. Эта величина, в случае использования понятия эффективной вязкости, практически постоянна, мало зависит от скорости, аналогична модулю трения (см. гл. 1) или мнимой части комплексного динамического модуля. Приблизительное постоянство комплекса г и связано с тем, [c.235]

Динамические свойства материалов обычно выражают с помощью комплексной динамической вязкости гз = т] — т)" или комплексного [c.205]

От последнего требования — ограниченности — можно отказаться, если считать, что при и -> О динамическая вязкость может иметь особенности. В частности, плотности устойчивых распределений являются целыми функциями при 1 а 2 и имеют вид (о" Ф (ш), где Ф (а) — целая функция при ОС а< 1 [54]. Именно с этим обстоятельством связано ограничение на характеристический показатель в (3.46). Отметим, что произведение (ОТ) ((о), фигурирующее в выражении для комплексного динамического модуля (3.20), остается и при (о -> О ограниченным. [c.124]

Зная величину мнимой части комплексного динамического модуля сдвига С" (модуль потерь), можно рассчитать так называемую динамическую вязкость, характеризующую внутреннее трение [c.137]

Рассмотрим эксперименты подобного рода. При этом важное значение имеет возможность определения границ линейной области деформирования. В согласии с линейной теорией вязкоупругости под линейной областью деформирования следует понимать те режимы деформирования, при которых компоненты комплексного динамического модуля О — модуль упругости О и потерь О" — не зависят от амплитуды деформации уо- Для материала с нелинейными вязкоупругими свойствами компоненты комплексного динамического модуля сдвига не всегда могут быть определены так же, как и для материала в линейной области деформирования. Дело в том, что напряжение и деформация на нелинейных режимах деформирования могут не быть одновременно строго синусоидальными функциями. В этих случаях возможно определение только абсолютного значения комплексного модуля как отношения максимального напряжения к максимальной деформации, а следовательно, и комплексной динамической вязкости. Однако возможны такие нелинейные режимы периодического деформирования, при которых допустимо пользоваться методами линейной теории вязкоупругости, так как вид нелинейной функции, описывающей вязкоупругие свойства полимера, оказывается с достаточным приближением подобным линейной функции [271]. [c.114]

Рис. I. 43. Зависимость абсолютного значения приведенной комплексной динамической вязкости т) от приведенных максимальных амплитуд скорости деформации при различных приведенных частотах в области линейного и нелинейного деформирования (а) и зависимости эффективной вязкости от скорости деформации (б).

Рис. I. 43. <a href="/info/134771">Зависимость абсолютного</a> значения приведенной комплексной динамической вязкости т) от приведенных максимальных <a href="/info/500093">амплитуд скорости</a> деформации при различных <a href="/info/1336269">приведенных частотах</a> в <a href="/info/348227">области линейного</a> и нелинейного деформирования (а) и <a href="/info/822055">зависимости эффективной вязкости</a> от скорости деформации (б).

Некоторые авторы, сопоставлявшие результаты динамического и стационарного режимов деформации, считают, что аналогом эффективной вязкости является комплексная вязкость 31.35,130 Однако нам представляется, что более правильна развиваемая нами концепция. [c.35]

Действительная компонента комплексной вязкости (динамическая вязкость) определится при этом как отношение приложенного напряжения к сдвинутой на угол л/2 компоненте скорости деформации. [c.36]

И назвать т] ( со) комплексной динамической вязкостью. Так как рассеивание энергии связано только с действительной частью комплексной вязкости, которая пропорциональна коэс )фициенту при мнимой части комплексного динамического модуля, то т) (со) можно назвать коэффициентом динамической вязкости или просто динамической вязкостью. Имеем [c.34]

Рис. 35. Четырехэлементная модель класса А. Зависимости комплексного динамического модуля упругости и динамической вязкости от частоты колебаний.

Рис. 35. <a href="/info/1858876">Четырехэлементная модель класса</a> А. Зависимости <a href="/info/197240">комплексного динамического модуля</a> упругости и <a href="/info/13422">динамической вязкости</a> от частоты колебаний.

Нижний предел измерений динамических свойств по частотам составляет 0,3 гц. Это не позволило провести измерения комплексного динамического модуля в области постоянной (не зависяпдей от частоты) динамической вязкости. Однако диапазон частот, использованный в настоящей работе, вполне достаточен, чтобы провести сопоставление динамической и эффективной вязкостей. Для всех исследованных растворов зависимость ris (y) оказывается сдвинутой вправо по сравнению с зависимостью T) ( u). Согласно данным Де-Вита и др. [10], расстояние между эффективной и динамической вязкостями вдоль оси частот (скоростей сдвига) соответствует изменению масштаба приблизительно в 1,5 раза. При таком смещении оказывается, что зависимости tis(y) и т) (ю) совпадают, поскольку их форма одинакова. Многие реологические уравнения состояния предсказывают, что эффективная вязкость в установившемся течении т], должна быть такой же функцией от скорости сдвига у, как и динамическая вязкость т) от нормированной частоты o/i>, где множитель b представляет собой коэффициент сдвига , равный расстоянию между графиками функций T]s(Y) й Ti ((u) вдоль ОСИ log со. Результаты настоящей работы показывают, что для растворов полиизобутилена в цетане следует принять b = 1,6. Однако в действитель- ностй форма зависимостей T]s(Y) и т) (о)) не вполне тождественна, если рассматривать достаточно широкий интервал изменения аргументов этих функций ). [c.217]

Изучение зависимости вязкости от скорости сдвига позволяет также получить представление о совместимости в привитых и блоксополимерах. В [161 ] эмпирически было установлено, что зависимость эффективной вязкости от скорости сдвига для данного линейного аморфного полимера согласуется с частотной зависимостью комплексной динамической вязкости. Следовательно, степень несовпадения этих двух зависимостей может служить показателем несовместимости и наличия доменной структуры в расплавах привитых и блоксополимеров [663]. [c.130]

При периодическом изменении направления деформации (динамический режим нагружения) представляется возможным измерить комплексную вязкость системы т] = г) щ". На практике это сводится к оценкам значений модуля упругости О и модуля потерь О", так как г = 0 /а> и т]" == (где со — круговая ча- [c.176]

Описанные приборы включаются также в состав комплексных установок для измерения и других свойств буровых растворов при высоких температурах. Одна из этих установок состоит из автоклава с проточным ротационным вискозиметром типа Хааке и автоклава — фильтр-пресса, шестеренчатого насоса с обвязкой, позволяющей осуществлять замкнутую циркуляцию. Оба автоклава и насос имеют автоматически управляемый электрообогрев и систему термопар с автоматической 12-постовой записью. Для ускорения подготовки очередного опыта имеется охлаждающее устройство. Недостатками этой установки оказались неравномерная подача насоса, особенно отражающаяся па измерениях вязкости интенсивный износ абразивным буровым раствором загустевание раствора при высоких температурах с образованием пробок в коммуникациях измерение только эффективной вязкости отсутствие измерений прочности структур и несовершенный метод определения динамической водоотдачи. [c.295]

Исследование реологических характеристик ПБХ в динамическом режиме измерения обнаружило два реологических перехода на кривых зависимости логарифма комплексной вязкости от обратной величины абсолютной температуры (рис. 7.2) [141, 169] первый при 175 - 180 °С, второй - при 185 - 200 °С. Это обусловлено существованием надмолекулярных структур и кристаллитов в расплаве ПВХ-Таким образом, результатом термомеханического воздействия является ступенчатое разрушение надмолекулярных образований с возникновением в расплаве трехмерной молекулярной сетки, узлами которой являются кристаллиты. При этом на всех этапах течение может происходить только путем разрыва и восстановления молекулярной сеткИ) т.е. реализуется так называемое химическое течение [37]. Для достижения температурной области, в которой устойчивыми единицами течения являются отдельные макромолекулы, а не надмолекулярные структуры, необходимо нагреть полимер выше температуры плавления кристаллитов, т.е. до 220 - 230 С. Но при этом возникает главная проблема - низкая термостабильность ПВХ, осложняющая течение прй [c.186]

Динамическая вязкость в комплексной форме равна [c.212]

Действительная компонента комплексной вязкости (динамическая вязкость) определится при этом как отношение совпадающих по фазе компонент напряжения и скорости деформации. Соответственно мнимая компонента определится как отношение компоненты напряжения к сдвинутой на угол п/2 компоненте скорости деформации. [c.26]

Измерения комплексного динамического модуля выполняли с помощью электромагнитного устройства, детально описанного в работе [9]. Прибор позволял задавать частоту в пределах 2—1000 радиан/сек и скорость сдвига до 407 сек . Опыты проводили на растворах полиизобутилена в цетане. Использовали полиизобутилен марки Оппанол-ЮО со средневязкостным молекулярным весом около 0,99 10 (по измерениям характеристической вязкости растворов в циклогексане при 30°). К сожалению, использованный в настоящей работе образец несколько отличался по молекулярному весу от полимера, с которым работали Марковиц и Браун [3] их образец имел молекулярный вес порядка 1,2-10 . Содержание н-гексадекана в использованном растворителе было не ниже 99%. Использовали растворы с концентрацией полимера (по весу) 8,54, 6,86 и 5,39%. Значения начальной (наибольшей) ньютоновской вязкости, определенные при 25° по методу падающего шарика, для этих растворов составили 163, 36,2 и 13,1 пуаз соответственно. Эти значения ниже, чем вязкости растворов, использовавшихся в работе Марковица и Брауна, вследствие разницы молекулярных весов полимеров. Все эксперименты проводили при 25,0°. [c.209]

При использовании прибора в качестве крутильного маятника комплексная динамическая вязкость рассчитывается по формуле, которая является частным случаем более общего уравнения, выведенного Марковицем [20, 21] [c.287]

К сожалению, среди специалистов по химии полимеров термин объемная вязкость часто используется для обозначения обычной сдвиговой вязкости полимера в объеме в противоположность вязкости разбавленных растворов. В то же время в акустике объем1 ая вязкость означает вязкость при всестороннем сжатии, что наиболее соответствует тep uiнoлo-гии вязкоупругости. В этой книге термин комплексная динамическая объемная вязкость относится к вязкости, определяемой формулой = К7/ - [c.162]

НК 8,9 СКН-18 10,8 СКС-30 11,5 СКИ-3 9,0 СКН-26 9,0 БК 7,26 СКД 11,3 СКН-40 10,2 Наирит 9,3 В Тамбовском институте машиностроения разработана [26] система АСНИ-ТФС для измерения реотеплофизических свойств жидкостей, позволяющая измерять коэффициенты теплопроводности, температуропроводности, объемной теплоемкости, комплексный рео-физический параметр жидкостей (отношение динамической вязкости к теплопроводности при сдвиговом течении жидкости), а также твердых листовых материалов и плоских слоев сыпучих материалов. [c.547]

Трапезниковым сконструированы разнообразные приборы для исследования механических свойств тонких слоев — вязкости, динамической вязкости, модуля сдвига, а также для получёния кривых деформаций как при непрерывно возрастающей нагрузке, так и при наложении и снятии постоянных нагрузок для получения кривых развития деформации во времени при постоянной деформации [16—22] а затем — прибор для комплексного исследования коллоидных систем, остроумно объединивший в себе приборы различного назначения [23—24]. Исследования Трапезникова позволили установить связь между механическими свойствами и состоянием монослоев — механические свойства монослоев отражают специфические детали строения монослоя. Измерения поверхностного давления и поверхностных потенциалов не позволили обнаружить этой очень существенной взаимосвязи, открывающей пути исследования структуры поверхностных слоев. Исследования упруговязких свойств монослоев белков в широком интервале температур подтвердили перспективность разработанных методов для целей изучения структуры и свойств белков [16—24]. [c.157]

Теперь, исходя из графической интерпретации величин а, y и y> легко дать определения введенным выше понятиям компонент комплексных значений модуля упругости, податливости и динамической вязкости. Величина Сто os б представляет собой проекцию вектора Од на Yo 0 sill б проекцию этого же вектора на направление, перпендикулярное Yo- Тогда под G ж G" следует понимать отношения к величине вектора Vo проекций вектора соответственно на направление вектора Vo и на перпендикулярное ему направление. Если проектировать вектор на Qq, то совершенно аналогичные определения могут быть даны для компонент Г и Наконец, если рассматривать проекции 0(, па Vo и направление, перпендикулярное v> а затем разделить величины проекций на длину вектора Уо, то соответству- [c.76]