Магний испытание на коррозионное растрескивание

Присутствие небольших количеств никеля или меди в ферритных сталях делает их склонными к коррозионному растрескиванию при испытании в хлористом магнии. Время до растрескивания в хлористом магнии резко снижается при увеличении содержания никеля до 2 % и более.. Однако при испытании на коррозионное растрескивание в различных растворах хлорида натрия нике,ль (как примесь или легирующий элемент) не вызывает коррозионного растрескивания. Такое же поведение в отношении коррозионного растрескивания отмечено и для меди и высоких концентраций молибдена. [c.173]

Никель марок Н1 и НП2 обладает высокой коррозионной стойкостью в чистых растворах хлоридов и хлоратов. Однако в горячих растворах их смесей и особенно в жидкой смеси (шестиводного хлорида магния и хлората натрия) он подвергается весьма интенсивной язвенной коррозии. При испытании под напряжением в этих средах никель Н1 и НП2 подвергается коррозионному растрескиванию по границам зерен. [c.325]

В промышленных условиях скорость коррозии алюминия составляет только одну треть скорости коррозии цинка и затухает во времени благодаря хорошей адгезии продуктов коррозии. Наряду с этим покрытие может часто действовать как анодное для стали и для менее коррозионностойких алюминиевых сплавов. Хадсон [20] показал, что срок службы алюминиевого покрытия, нанесенного способом напыления на стали, в условиях очень агрессивной промышленной атмосферы Шеффилда составит 4,5 года при толщине покрытия 38 мкм и более 11,5 лет при толщине 75 мкм. Алюминиевое покрытие, полученное напылением толщиной 125 мкм, также обеспечивает полную защиту против расслаивающей коррозии и коррозионного растрескивания алюминиевых сплавов системы алюминий — медь —магний (НЕ 15) и алюминий — цинк—магний (ДТД 683) при испытаниях до 10 лет в промыщленной и морской атмосфере [25, 26]. [c.398]

В работе [129] исследована склонность к коррозионному растрескиванию 23 опытных плавок нержавеющей стали аустенитного класса, отличающихся содержанием никеля и добавками легирующих элементов (фосфора, меди, азота, молибдена, никеля, вольфрама и бора). Испытания проводили в кипящем 42 %-ном растворе хлористого магния (при 153°С) и при напряжении, составляющем 75 % предела текучести. [c.133]

Испытания в растворе хлористого магния проводились также для определения вредного влияния остаточных напряжений, вызывающих коррозионное растрескивание труб. На рис. 4 показаны в качестве примера образцы холоднотянутых труб после погружения их на 7,5 час. в кипящий 42 /о раствор М С12-У трубы с поперечными трещинами осевое напряжение было более высоким, чем тангенциальное, а труба с трещиной по образующей, наоборот, имела более высокие тангенциальные напряжения, чем осевые. [c.75]

На алюминиевых сплавах с высоким содержанием цинка или магния трещины образуются на воздухе и в водопроводной воде. Испытания на коррозионное растрескивание могут проводиться [c.1059]

Испытания на склонность к коррозионному растрескиванию (КР) в 35 %-ном растворе хлористого магния при 120 °С и в 42 %-ном растворе хлористого магния при 150°С хромомарганцовых сталей показали, что они устойчивы к КР. Но скорость общей коррозии их была значительно выше, чем хромоникелевых сталей. Возможно, их общее активирование в данных условиях является одной из причин отсутствия КР. [c.194]

Механическое полирование представляет собой процесс, принципиально мало отличающийся от шлифования и, по существу, является дальнейшим сглаживанием неровностей на поверхности металла более тонким абразивным материалом.. Полирование производят на сукне, фетре или бархате до полного удаления рисок, остающихся от шлифования. Во время полирования на полировальный материал непрерывно или периодически наносят суспензию воды с тонкоразмельченными абразивными веществами (окись алюминия, окись железа, окись хрома, окись магния и др.). При полировании мягких металлов (алюминий, магний, олово и их сплавы) на тонкую шлифовальную бумагу наносят слой парафина или раствор парафина в керосине. Механический способ полирования достаточно прост, поэтому широко распространен, однако имеет свои недостатки [46] трудность и длительность, значительный расход полировочного сукна, появление на шлифовальной поверхности (так же как и при шлифовании) деформированного наклепанного слоя, искажающего истинную структуру металла. Последнее нежелательно при микроэлектрохимических исследованиях, при испытании металлов на устойчивость к коррозионному растрескиванию и коррозионноусталостную прочность, при которых увеличение внутренних напряжений в поверхностных слоях металла может отразиться на результатах испытаний. Для удаления внутренних напряжений, связанных с шлифованием и механическим полированием, применяют термообработку, например отпуск при определенной температуре [49], ° С [c.53]

Для выпарных аппаратов производства хлористого магния в качестве конструкционных материалов не могут быть использованы ни углеродистая сталь, ни чугун, так как они быстро корродируют. Нержавеющие стали XI8HI0T, XI8HI2MUT подвергаются язвенной коррозии и коррозионному растрескиванию под напряжением. Наиболее приемлемым материалом в данной случае оказался титан. Титан испытывался в лабораторных и заводских условиях. Было установлено, что в растворах 25 и 42%-ного хлористого иагния при температурах 100, 120 и 140°С титан ВТ I-I и его сплавы являются коррозионностойкйии материалами. Модельный выпарной аппарат из титана с поверхностью нагрева 0, 2 м был испытан на стадии выпарки растворов хлористого магния (когщентрация 20 5 /-, температура [c.143]

Двухнедельные испытания, проведенные Копсоном [12], показали, что чувствительность стали к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячих растворах едкого натра возрастает при увеличении содержания никеля в сплаве по крайней мере до 8,57о- Сплавы, содержавшие не менее 28% N1, за время испытаний не разрушались. В кипящем 42%-ном растворе хлорида магния сплав Ре—9 N1 оказался наиболее чувствительным к растрескиванию из всех исследованных (табл. 1.23). Сплавы, содержавшие 28 и 42% N1, не разрушались в течение 7 суток. Купер [13] сообщал о растрескивании сплава Ре—36 N1 в той же среде за 10—35 сут. Радд и др. [14] отмечали растрескивание образцов сплава Ре-36 N1 при комнатной температуре в среде, состав которой не сообщается, но причиной растрескивания служили, возможно, остаточные примеси кислого травящего раствора хлорида меди. [c.51]

Однако существует настоятельная необходимость в проведении систематических исследований по влиянию легирующих добавок на сопротивление коррозионному растрескиванию ферритных сталей. Следует также проводить испытания промышленных сталей, которые включают изучение влияния различных коррозионных сред. Так, например, получены некоторые результаты по влиянию добавок никеля на коррозионное растрескивание малоуглеродистых сталей. Добавка около 2% N1 слабо влияет на процесс коррозионного растрескивания стали в растворе нитрата как углеродистая, так и легированная сталь разрушаются по границам зерен. В кипящем концентрированном растворе хлористого магния углеродистая сталь не чувствительна к коррозионному растрескиванию, в то время как сталь с никелем растрескивается достаточно быстро, причем разрушение носит как межкристаллитный, так и транскристаллитный характер (рис. 5.17). Эти результаты вместе с результатами, упомянутыми ранее, полученными при испытании в щелочных средах, показывают важность направления исследований ферритных сталей или путем легиро- [c.246]

Рис. II. Коррозионное растрескивание. Сталь Х18Н10Т после испытания под напряжением 0,75 от предела текучести в 42% -ном хлористом магнии при 153° С, X 300 а — нетравленый шлиф б — травленый

Защитное действие ингибиторов и смазок против коррозионного растрескивания приведено в работе [27]. Так, например, при испытании стали типа Х18Н10 под напряжением в кипящем 42 %-ном хлористом магнии с ингибитором ПБ-5(0,1 %) образцы не растрескивались в течение 730 ч. В то же время аналогичные образцы без ингибитора в этих условиях растрескиваются в течение 5—7 ч. В этой же работе показано, что смазки ЦИТМ-19 и ЦИТМ-51 существенно замедляют скорость коррозионного растрескивания латуней в 25%-ном растворе аммиака по сравнению с опытами в отсутствие смазок и при нанесении на поверхность образцов чистой пушсмазки. [c.135]

В настоящее время трудно указать какие-либо значения напряжений, безопасных в отношении коррозионного растрескивания. Наиболее надежным, поэтому, является изучение индивидуальных случаев на сериях образцов для выяснения пригодности данной стали- в конкретных рабочих условиях. Если предполагаемое применение материала включает коррозионную среду, сходную с хлористым магнием, то испытание в кипящем растворе хлористого магния может оказаться ценным средством для определения чувствительности сплавов к чрезкристаллит-ному растрескиванию. [c.82]

При коррозионном растрескивании сплавов алюминия с магнием и цинком происходит преимущественное растворение интерметаллида M.gZn2 [159]. Дополнительное легирование алюминиевого сплава, содержащего 0,65% Си, 0,18—0,28% Ре, 2,61—2,95% 0,32—0,54% Мп, 0,15—0,17% 51, 4,63—5,70% 2п, хромом в количестве 0,18% в 10 раз увеличивает стойкость сплава против коррозионного растрескивания при испытаниях в 0,01-н. соляной кислоте. Аналогичный эффект наблюдается прн введении 0,2% Сг в сплав с 2—6% Мц [177—179]. [c.88]

Испытания на коррозионное растрескивание для сплавов магния обычно производятся в 3 /о растворе Na , в растворе, содержащем 3,5 /о Na l-f2 /o КаСгО , или в атмосферных условиях. Результаты испытаний в растворе Na l-f КаСгО [c.409]

Фиг. 78. Изменение коррозионного растрескивания сплава А1-)-М в зависимости от содержания магния при испытании в растворе ЫаС1-ЬН202 напряжения 4 от предела текучести цифры у точек на кривой показывают количество испытанных образцов

Фармери обнаружил, что для исследования механизма растрескивания алюминиевых сплавов, содержащих магний или медь, удобное ускорение растрескивания вызывается добавкой к хлористому натрию двууглекислой соды. Однако, поскольку эта добавка оказывает такое влияние не на все сплавы, ею нельзя пользоваться при проведении работ по оценке относительной склонности к растрескиванию разнотипных материалов. Роль бикарбоната в данном случае, вероятно, заключается в разрушении щелочи, образующейся на катоде в противном случае слабая кислотность, образующаяся на анодных участках, была бы нейтрализована этой щелочью. Поскольку накопление кислоты на анодных участках, как полагают, необходимо для развития коррозионного процесса, факторы, препятствующие ее нейтрализации, должны способствовать растрескиванию. Его роль такая же, как и двууглекислого кальция, применявшегося Портером и Хадденом (стр. 117) при получении коррозионных язв на алюминии но в случае глубокой и узкой трещины по сравнению с неглубокой язвой для предотвращения смешения анодного и катодного продуктов образование возвышения из пористого твердого тела над анодным участком не является необходимым. Поэтому ионы кальция не необходимы и цель достигается с помощью бикарбоната натрия. Принятый для испытания раствор был 0,5 н. по отношению к Na l и 0,005 . по отношению к НаНСОз [19]. [c.639]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология