Диафрагмы см максимальный расход газов

При возникновении отбора газа давление в коллекторе 34 снизится, импульс снижения давления будет передан на мембрану клапана 25, который откроется, и пары сжиженного газа поступят к соплу малого инжектора. При дальнейшем росте расхода газа включается в работу командный прибор 31, импульс от него передается мембранному приводу игольчатого клапана малого инжектора, который перемещает иглу, увеличивая сечение сопла инжектора. Когда производительность малого инжектора достигнет максимальной, перепад на дроссельной диафрагме 23 будет достаточным для открытия запорного клапана перед средним инжектором. [c.210]

Пример 2. Протекающей средой является газ. Максимальный перепад давления равен 36 жж вод. ст. (кг м ). Поджатие в диафрагме т = 0,33 давление за диафрагмой восстанавливается на 33% следовательно при максимальном расходе потеря давления составляет 67% от 36 мм вод. ст., т. е. 24,12 мм вод. ст. Какие потери давления будут при половинном расходе [c.34]

При малом расходе газа через диафрагму перепадом давлений можно пренебречь. Этот режим характерен для [г<0,25, т. е. для режима максимальной температурной эффективности. Тогда [c.23]

При наличии расхода газа в газопроводе, а следовательно, и перепада давления у диафрагмы часть ртути из поплавкового сосуда выжимается в сменный с меньшим давлением, что вызывает перемеш,енне поплавка. В случае превышения расчетного максимального перепада предохранительный клапан 4 предотвращает выброс ртути в газопровод. Заливку рт ти в сосуд производят через отверстие, закрываемое пробкой 14, слив — через отверстие с пробкой 2. [c.80]

Расходомеры выбирают в зависимости от максимального часового расчетного расхода. Так как отечественная промышленность изготовляет ротационные счетчики на максимальный расчетный расход 1000 м /ч при давлении не более 1 кгс/см , а компоновка более 2 счетчиков нерациональна, то при расходе газа до 2000 м /ч и давлении до 1 кгс/см применяют счетчики, а при больших расходе или давлении — измерительные диафрагмы. [c.175]

При сборке редуктора после осмотра или ремонта необходимо аккуратно устанавливать диафрагмы, которые долл<ны обеспечивать герметичность. При обнаружении негерметично-сти какой-либо из диафрагм редуктора ее следует немедленно заменить. Периодически следует проверять разрежение во второй ступени редуктора. Повышенное разрежение (более 0,25 кПа) указывает на неисправность редуктора. Причины повышения разрежения во второй ступени редуктора различны недостаточное открытие клапана первой ступени и в результате этого резкое снижение давления в полости первой ступени при больших расходах газа (максимальный ход клапана первой ступени регулируется при сборке редуктора) [c.172]

Фиг. 4. Расход двухатомного газа (А=1,4) через сопло и диафрагму одинакового сечения, отнесенный к максимальному расходу через сопло, в зависимости от отношения давлений

Расчет параллельных газоходов представляет большие трудности, поэтому в случае необходимости желательно их выполнять равного сечения и идентичными (в этом случае их сопротивления будут равны, а следовательно, по каждому из них будет проходить половина суммарного потока). Если же параллельный газоход вызывается лишь конструктивной необходимостью, то его следует выполнить с максимально возможным сопротивлением (например, установив в нем по длине ряд диафрагм — местных сужений) с тем, чтобы расходом газа в нем можно было пренебречь. [c.187]

Однако при подсчете по формуле (6) количество газа или жидкости скорость здесь должна быть взята средняя, а не максимальная, как это всегда получается при измерении ее трубками Пито, диафрагмами и другими измерительными приборами. Поэтому величину скорости (со а,с)> вычисленную по формуле (10), при подставке ее в выражение (6) необходимо привести к средней скорости, умножив на коэффициент ф, равный 0,5— 0,82 . Отсюда получим расход газа или жидкости [c.17]

Диаметр использованной в установке вихревой трубы >0 = 0,045 м, площадь соплового ввода Рс — 102 10 2 м , длина камеры энергетического разделения 1 = 0,4 м, диаметр отверстия диафрагмы Ох— = 0,025 м. Испытания установки проводили при следующих параметрах природного газа на входе в вихревую грубу рс=14,5 МПа, 7с = 328 К. Давление охлажденного потока на выходе из вихревой трубы рх = 2,8 МПа. Суточный расход природного газа через установку 390 тыс. м при нормальных условиях. При испытаниях установки изучали эффективность выделения конденсата, а также исследовали его распределение по охлажденному и нагретому потокам, выходящим из вихревой трубы. Максимальный эффект охлаждения газа в вихревой трубе А7 х=55...60 К при относительном расходе охлажденного потока [1 = 0,6...0,8. В установке выделялось 22—29 м конденсата в сутки из них 12—18 м выделялось в сепараторе 1, а остальная часть при охлаждении газа в теплообменнике 2 и вихревой трубе 3. [c.197]

Максимальный расход газов. Критическое отношение давлений. При данных услозиях верхнего течения расход газа при прохождении через сопло, трубку Вентури, или диафрагму теоретически возрастает при уменьшении отношения абсолютных давлений p jp , пока линейная скорость газа не достигнет в суженной части величины, соответствующей скорости звука в среде того же газа. [c.905]

При истечении же газа из отверстия с острыми кромками критическое отношение давлений, при котором устанавливается максимальный расход, ниже, чем отношение давлений в уравнении (И.33). При отношении давлений Ос в узком сечении диафрагмы критическая скорость имеет место не по всему сечению, поэтому расход не достигает максимального значения. При дальнейшем снижении отношения давлений зона критической скрости и расход продолжают увеличиваться. Расход газа достигает максимума в диафрагме при втором критическом отношении давлений Од, когда зона критических скоростей стабилизирована и при дальнейшем снижении отношения давлений уже не увеличивается. [c.34]

Малый отсек 1 технологической емкости отделен от основного отсека II перегородками. Он служит для задержания механических примесей, пены. В нем поддерживается также некоторый уровень лшдкости, куда погружается нижний патрубок гндроциклонного сепаратора. Больпюй отсек технологической емкости служит основным буфером перед насосами. Нефть из этого отсека через приемный патрубок насосами 4 откачивается в напорный нефтепровод. Для определения общей производительности установки по жидкости на выкидном коллекторе после насосов устанавливается счетчик. Для замера производительности установки по газу в коллекторе выхода газа устанавливается камерная диафрагма. Расход газа на установке замеряется периодически переносным дифманометром. Сепараторная емкость оснащена датчиками максимального уровня 3, датчиком автомата откачки и отсекателем газовой линии для предотвращения перелива нефти в газопровод. [c.43]

Потенциал поляризованного электрода, когда начинается пе-тферывное разряжение ионов, называют потенциалом разряжения (выделения, растворения) катода или анода соответственно. По-тенццал разложения, перенапряжение и потенциал разряжения зависят от концентрации раствора, его pH, материала, формы, размеров и характера поверхности электродов, температуры, плотности тока и других факторов. С увеличением площади катода (анода) прн прочих равных условиях уменьщаются плотность тока и перенапряжение. Перенапряжение вызывает увеличение расхода электроэнергии при электролизе и нагревание электролитической ванны. Перенапряжение имеет максимальное значение, когда продукты электролиза — газообразные вещества, например при электролизе воды с использованием 30%-ного раствора КОН шод действием тока протекает реакция Н2(ж) = Нг(г)+7202(г). которая является сум- мой катодной и анодной реакций 2Н20(ж)+2е = Н2(г) + 20Н- и 20Н- = Н20(ж) +7202(г)+2е. В биполярной ванне с железными катодом и анодом при 0° С и давлении газов 760 мм рт. ст. и плотности тока 1000 А/м2 электролиз идет при напряжении 2,31 В. В этих условиях °г.э= 1,233 В Т1к = 0,2 В т]а = 0,22 В падение напряжения. в электролите, диафрагме и проводниках первого рода 0,65 В. Следовательно, к. п. д. напряжения около 53%. Если принять, что на выделение 1 г-экв водорода, занимающего в газообразном состоянии при давлении 760 мм рт. ст. и 0°С 11,2 л, требуется 96 487 КлХ 202 [c.202]

На рис. 161 показана только принципиальная схема. Фактически работающая аппаратура выглядит совсем не так. Схема регулирования, изображенная на рис. 161, не может обеспечить устойчивой работы, она будет возбуждать незатухающие колебания между крайними значениями расхода топлива — максимальным и минимальным. Эти колебания могут быть устранены с помощью устройств, которые были описаны в предыдущей главе. Часто устанавливают вместо гармониковых мембран плоские мембраны или колокола, погруженные в масло. Обычно используют и электрические потенциометры с электронными усилителями. Рабочим телом, используемым для управления клапанами, служит сжатыч воздух или масло. Если горючий газ загрязнен, то необходимо предусмотреть приспособления для периодической чистки газовой диафрагмы, так как вследствие загрязнения трубы перед отверстием меняется коэффициент расхода. Иногда вместо диафрагм устанавливают трубы Вентури. [c.216]

Конденсат собирается в полостях теплообменника и в сепараторе 2, откуда периодически сливается в кон-денсатосборник 4. Меньшая часть конденсата образуется при охлаждении части газа в вихревой трубе. Конденсат, уносимый охлажденным потоком, улавливается в сепараторе 5, откуда также) сливается в сборник 4. Вихревая труба имеет цилиндрическую камеру диаметром /)о = 0,07 м и длиной =1,9 м. Диаметр диафрагмы )х = 0,037 мм, площадь соплового ввода / с = 200 мм Ь/к = 2). Расход перерабатываемого природного газа 5000 м ч при нормальных условиях. При степени расширения е = 3,2 максимальная разность температур исходного газа и охлажденного потока А7 =69 К при доле охлажденного потока и = 0,7. [c.200]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология