Кольцевые сопла

Акустические генераторы могут быть выполнены с тороидальной вихревой камерой 16, размещенной в корпусе 1 (рис. 2.11.) и тороидальной вихревой камерой 17, размещенной в обтекателе 18, установленном на центрирующих ребрах 19 в полости корпуса 1. В обтекателе 18 выполнены сферические резонаторы 20, сообщенные с тороидальной вихревой камерой 17 через согласующие каналы 21. Наружная поверхность обтекателя с внутренней поверхностью корпуса образуют кольцевое сопло 22 для подачи топлива в тороидальные вихревые камеры 16 и 17. Входные каналы [c.37]

Струйный насос (рис. 2.79) состоит из рабочего сопла 4 с подводом 2 рабочей жидкости, камеры 5 смешения, диффузора 6 и подвода 1 перекачиваемой жидкости с кольцевым соплом 3, образующим вход в камеру смешения. [c.278]

Более сложный вариант комбинированной перепускной форсунки, обеспечивающей широкий диапазон изменения расхода топлива, предложил А. М. Прахов [189]. Эта форсунка (см. рис. 80, б) на малых режимах работы подает топливо одной (центральной) ступенью при этом все топливо, поступающее через канал 1 во второй контур, полностью отводится в расходный бак по трубопроводу 2. С увеличением подачи топлива к центральной ступени увеличивается его поступление в наружный контур, при этом не все топливо отводится от форсунки, часть его через кольцевое сопло второй ступени попадает в зону горения. По достижении некоторого давления в первой ступени дальнейшее увеличение расхода осуществляется перекрытием канала перепуска 2. На максимальных нагрузках в линию перепуска подается топливо, и форсунка работает по схеме, близкой к двухсопловой. [c.171]

Рис. 98. Эмульсионные горелки а — многосопловые б — с кольцевым соплом.

Струйные форсунки представляют собой насадок с цилиндрическим или какой-либо другой формы отверстием (соплом). Вытекающая из него под действием перепада давления струя распадается на капли с довольно большим разбросом размеров по диаметру. На рис. 6-21 в качестве примера приведены схемы струйных форсунок с цилиндрическим, щелевым, кольцевым соплом и с соплом в виде круговой прорези. [c.135]

Рис 35. Горелка с чередующимися воздушными к газовыми кольцевыми соплами [c.66]

В начале рабочего трубопровода, непосредственно за напорным резервуаром, устанавливают кольцевое сопло, состоящее из пневматической камеры и отверстия в стенке рабочего трубопровода в форме кольцевой щели. С помощью кольцевого сопла единый поток материала, подаваемый из напорного резервуара в рабочий трубопровод, разделяется на отдельные пробки . Разделение происходит через интервалы в несколько секунд. [c.79]

К — безразмерный геометрический параметр гидроструйного аппарата, равный отношению площадей кольцевого сопла и центрального сопла, К = [c.5]

Рис. 1.1. Схемы нерегулируемых гидроструйных насосов а — с центральным соплом б — с кольцевым соплом в — с центральным и кольцевым соплами г — многосопловой

Следует отметить, что струйные аппараты, изображенные на рис. 1.3 и 1.4, выполнены на стадии изобретательских решений и результаты исследований их характеристик нам пока неизвестны. Поэтому в книге в основном рассматриваются традиционные струйные насосы, конструкции которых изображены на рис. 1.1 и 1.2 (с центральным и кольцевым соплами). [c.23]

На рис. 1.8 приведены основные величины, характеризующие работу гидроструйного насоса с центральным рабочим соплом. При этом характерными (расчетными входным и выходным) сечениями являются для рабочего потока жидкости, проходящего через центральное сопло, — 1ц и 2ц для пассивного потока, протекающего через кольцевое сопло, — //си 2к для смешанного потока (в конце камеры смешения) — 2г, а также сечения в начале и конце диффузора /3 и 2д. Потери напора (удельной энергии) в центральном сопле обозначены на рис. 1.8 через Ац, в кольцевом сопле — Ак, в диффузоре — Ад. [c.31]

Изменение удельной энергии потоков обусловлено, с одной стороны, обменом энергии между ними в процессе смешения в горловине, а с другой — потерями энергии (напора) при преодолении жидкостью гидравлического сопротивления центрального сопла Ащ, кольцевого сопла (входа в горловину) Ахк, гидравлического сопротивления по длине камеры смешения (горловины) Аг и сопротивления диффузора Ад. [c.34]

Здесь Рр, Рн. Лс — гидростатические давления в сечениях 1ц, 1к, 2д (см. рис. 1.8) фь фг, фз, ф4 — соответственно коэффициенты скорости рабочего сопла, камеры смешения, диффузора и входа в камеру смешения (кольцевого сопла). [c.36]

Расчет гидроструйных насосов с кольцевым соплом. Гидроструйные насосы с кольцевым соплом (рис. 1.14) применяют в основном в тех случаях, когда перекачиваемый поток содержит твердые включения. [c.44]

Относительный напор гидроструйного насоса с кольцевым соплом после соответствующих преобразований уравнений энергии [c.44]

Рис. 1.14. Схема распределения давлений и скоростей жидкости в проточной части гидроструйного насоса с кольцевым соплом

В целом же гидроструйные насосы с кольцевым соплом имеют более низкий КПД, чем струйные насосы с центральным соплом. Применение кольцевых насосов в основном оправдано для перекачки жидкостей, содержащих твердые примеси. [c.49]

Значения КПД гидроструйных насосов с центральным соплом, полученные по выражению (1.12а), приведены на рис. 1.13, а гидроструйных насосов с кольцевым соплом — на рис. 1.16. [c.51]

В результате использования расчетных уравнений или нормальных и частных (кавитационных) характеристик определяется лишь основной геометрический параметр гидроструйных насосов — отношение площадей или диаметров камеры смешения и сопла. Для реализации необходимых требований к гидроструйным насосам по расходам и давлениям требуется рассчитать конструктивные размеры рабочего сопла, входного участка камеры смешения, самой камеры смешения и диффузора. Иногда по условиям размещения приходится уменьшать расчетную длину гидроструйного насоса, что может, например, достигаться заменой одного большого насоса несколькими насосами меньших размеров заменой одного сопла несколькими применением специальных видов диффузоров, позволяющих сократить их длину применением вместо гидроструйного насоса с центральным соплом струйного насоса с кольцевым соплом и т. п. [c.60]

Для гидроструйных насосов с кольцевым соплом (рис. 1.30) основным соотношением геометрических размеров, определяемым [c.67]

При гидравлическом расчете, является отношение площади поперечного сечения горловины (камеры смешения) с диаметром 4 = 4 к площади кольцевого рабочего сопла, имеющего наружный диаметр 4к и внутренний 4ц + 26, где б — толщина стенок центрального сопла. Таким образом, основной геометрический параметр струйного насоса с кольцевым соплом может быть записан в виде [c.67]

Рациональным является кольцевое сопло с внутренним цилиндрическим стержнем, образованным центральным (пассивным) соплом и наружными коническими образующими с углом конусности около 12°. На конце сопла имеется небольшой цилиндрический участок. Вход в сопло должен быть плавно скруглен. [c.67]

В акустических генераторах с тороидальной резонансной кШерой (рис. 2.4. ирис. 2.5.) поток рабочего агента под давлением подается в кольцевое сопло 3 и с большой скоростью поступает в тороидальную резонансную камеру 1 (на рисунках стрелками указан путь движения рабочего агента). При этом в камере 1 [c.28]

Рис. 2.11. Акустический генератор с тороидальной вихревой камерой, размещенной в корпусе и тороидальной вихревой камерой в обтекателе, установленном на центрирующих ребрах в полости корпуса. Обозначения 1 — корпус 8 — входные каналы 16,17 — тороидальные вихревые камеры 18 — обтекатель 19 — центрирующие ребра 20 — резонаторы 21 — согаасующие каналы 22 — кольцевое сопло 23 — выходное сопло.

Назначение соиел — с ми- нимальными потерями подвести газы к входу в смесительную камеру. Расположение сопел может быть таким, как на рис. 9.4 (эжектирую-щий поток внутри, а эжек-тируемый—по периферии камеры), и обратным (рис. 9.1), когда эжектирующий газ подается в камеру по внешнему кольцевому соплу. Для сокращения длины камеры смешения один или оба потока могут быть разделены на несколько струй, что требует соответствующего увеличения количества сопел. [c.494]

Ножи 11, вращаясь в плоскости вькодных отверстий матриц, отрезают от тестового потока необходимые по длине тестовые заготовки, которые обдуваются воздухом из кольцевого сопла 12. [c.113]

По сравнению с горелками предварительного смешения, которые будут рассматриваться ниже, горелки с кольцевыми соплами дают возможность получить более широкие пределы регулирования. Горелки, в которых смешение газа с воздухом происходит непосредствелно перед входом в сопло, получили название турбулентных. [c.67]

Разделительные характеристики кольцевого сопла обычно не сильно отличаются от соответствующих параметров системы со встречными струйными потоками. Удельные энергозатраты при этом несколько ниже, как и ожидалось, в силу более благоприятной конфигурации каналов питания и отбора. Незначительность потерь на треиие в таком устройстве так же, как и эффективное ускорение гексафторида урана в потоке легкого вспомогательного газа, наглядно демонстрируется тем фактом, что максимум противодавления тяжелой фракции, в которой концентри- [c.253]

Основы расчета гидроструйных насосов, работающих на однородных жидкостях (р = onst). Сначала приведем расчетные соотношения для гидравлических характеристик аппаратов с центральным соплом (рис. 1.8), а затем для аппаратов с кольцевым соплом. Для общности введем следующие условные обозначения величин, характеризующих гидравлические режимы гидроструйных насосов. Напорам, давлениям, скоростям и расходам жидкости [c.30]

Для кольцевых гидроструйных насосов через кольцевое сопло проходит рабочий (активный) поток, а через центральное — подсасываемый (пассивнь1Й) поток. Наоборот, для аппаратов с центральным соплом рабочий поток подается в центральное сопло, а пассивный входит через кольцевое сопло. [c.31]

Наибольшее распространение в практике в настоящее время получила графическая зависимость, предложенная Л. Г. Подвидзом и Ю. Л. Кирилловским [53] (рис. 1.9) по оси ординат отложен безразмерный напор й, а по оси абсцисс — безразмерный расход и. В качестве геометрического параметра в работах [10, 53] использована величина k = dr — di)/d , представляющая собой отношение площади кольцевого сопла (сечение /к на рис. 1.8) к площади центрального сопла (сечение 1ц на рис. 1.8). Таким образом, [c.38]

Коэффициенты сопротивлений определялись А. М. Скорубко экспериментальным путем. Все опыты проводились в области квадратичного закона сопротивлений. Коэффициент потерь для кольцевого сопла определялся с учетом сопротивления рабочей камеры в целом (см. п. 1.5), хотя основная доля потерь приходится на кольцевую щель [63]. Было установлено, что ширина щели кольцевого сопла не влияет на коэффициент потерь н- В диапазоне изменения числа Рейнольдса от 3-10 до 6-10 коэффициент [c.44]

Основная доля потерь в кольцевом струйном насосе приходится на камму смешения и диффузор, поэтому КПД такого аппарата зависит от выбора рациональных соотношений этих конструктивных элементов. Было установлено, что для кольцевых струйных насосов, как и для насосов с центральным соплом, существует единая зависимость й = / (ы) для аппаратов с m = onst. Это позволяет построить безразмерные расходно-напорные характеристики струйных насосов с кольцевым соплом. [c.45]

В последние годы появилось немало интересных предложений по улучшению конструкции элементов струйных насосов. Так, Г. Е. Мускевич предложил и испытал гидроструйный насос с двухповерхностной струей [43] (рис. 1.25), который, по данным автора, показал при испытаниях КПД более 40 %. В этом насосе кольцевое сопло установлено таким образом, что на выходе из него рабочая струя имеет две активные поверхности (наружную и внутреннюю), увлекающие эжектируемую (пассивную) жидкость. Ю. М. Ермаков [16] предложил новую конструкцию рабочего сопла (насадка), корпус которого выполнен из двух участков трубы, получивших после обжатия овальное сечение. Участки развернуты один относительно другого вдоль оси на угол 90°. По данным автора [16], такой насадок за счет закручивания струи яв/1я-ется более эффективным, чем традиционно применяющиеся в на- [c.60]

Особенности расчета конструктивных размеров гидроструйных насосов с кольцевым соплом. Работы, посвященные струйным насосам с кольцевым рабочим соплом, немногочисленны. Наиболее подробные исследования таких насосов выполнены А. М. Скорубко [631. Результаты этих работ положены в основу приводимых ниже рекомендаций по проектированию струйных насосов с кольцевым соплом. [c.67]

Рис, 1,30. Схема гидроструйиого насоса с кольцевым соплом и цилиндрической камерой смешения [c.67]

Оптимальной для кольцевых насосов является цилиндрическая камера смешения. Коническая камера не улучшает гидравлических характеристик. Характер распределения осевых скоростей в камерах смешения струйных насосов с кольцевым (см. рис, 1,14) и центральным (см. рис. 1.8) соплами различен (рис. 1.32). На начальном участке камеры смешения струйного насоса с кольцевым соплом происходит возрастание, а не падение осевой скорости. Выравнивание эпюры скоростей начинается на расстоянии (5ч-6) и заканчивается в конце камеры смешения ( lOdp). Оптимальная длина камеры смешения зависит от параметра т [см. формулу (1.67)] и составляет (2,7-г--i-10,8) dr при изменении /п от 4 до 9. При т = 3,5-г-6 камера смешения кольцевых струйных насосов в полтора-два раза короче, чем насосов с центральным рабочим соплом (рис. 1,33). Для бездиффузорных кольцевых струйных насосов длина камеры смешения может быть принята равной (Зч-4) d . [c.69]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология