Реальные пределы регулирования МВР

Например, для факельных труб диаметром 400, 600 и 800 мм расход продувочного газа (метана) соответственно составляет 400, 900 и 1600 м /ч. Однако такие расходы продувочного газа нельзя считать оптимальными, так как они могут изменяться в широких пределах в зависимости от количества сбрасываемого на сжигание газа, скорости ветра у открытого конца факельной трубы и т. д. Поэтому необходимо разработать средства автоматического регулирования скорости газов в факельных трубопроводах путем изменения подачи продувочного газа с учетом количества сбрасываемых газов и ветровых нагрузок, нарушающих стабильный режим факельной установки. Следует помнить, что даже при больших рас.ходах продувочного газа не всегда обеспечивается избыточное давление в трубопроводах факельной системы, а это может привести к аварии. Поэтому следует принимать меры по значительному сокращению расхода продувочного газа и созданию избыточного давления в факельной системе. Скорость диффузии кислорода воздуха в трубу значительно снижается при установке на факельном стволе молекулярного затвора (лабиринтного уплотнения). Молекулярные затворы эффективно замедляют проникновение воздуха в факельную трубу и предупреждают образование взрывоопасных газовоздушных смесей при низких скоростях продувочного газа. Применение лабиринтных уплотнений позволяет снизить расход продувочного газа в 10 раз, что дает возможность реально без значительных затрат предотвратить проникновение воздуха в факельную трубу и обеспечить безопасность при эксплуатации системы сжигания газа. Молекулярный затвор может предохранять также от попадания в ствол пламени, если он смонтирован под факельной горелкой. В таком затворе подпорный газ [c.218]

Таким образом, алгоритм управления процессом, как правило, включает следующие основные блоки (см. рис. 2) блок математической модели, блок подстройки коэффициентов модели, блок оптимизации . В общем работу алгоритма можно описать следующим образом. Через определенные промежутки времени производится подстройка коэффициентов модели (это делается либо периодически, либо после того, как несоответствие модели и характеристик процесса реальным параметрам превысит некоторый заданный предел). После определения коэффициентов при помощи блока оптимизации, реализующего тот или иной метод расчета оптимальных режимов, находятся оптимальные значения управляющих переменных, которые затем передаются в качестве заданий на локальные системы автоматического регулирования. Эти значения управляющих переменных сохраняются до тех пор, пока оптимальный режим не нарушится. Надо отметить, что иногда вычислительная машина управляет непосредственно процессом, но такие случаи редки ввиду недостаточной надежности существующих машин. [c.20]

Реальные пределы регулирования МВР [c.256]

Теория автоматического регулирования стала в наше время фундаментальной научной дисциплиной. Поэтому изложение ее на нескольких страницах (как сделано в этой главе) неизбежно ведет к серьезным упрощениям. Так, понятия линейных и нелинейных систем требуют существенного уточнения. Эти понятия пришли в теорию автоматического регулирования вместе с дифференциальными уравнениями. Под линейными понимают такие системы, которые адекватно описываются линейными дифференциальными уравнениями. Но адекватность часто субъективна. В зависимости от того, какие стороны изучаемой системы исследователь желает описать дифференциальными уравнениями, а также в зависимости от интересующих его пределов изменения параметров и переменных один и тот же объект можно представлять разными уравнениями — линейными и нелинейными. Поэтому разделение реальных систем на линейные и нелинейные и классификацию их свойств необходимо проводить прежде всего по тем дифференциальным уравнениям, которые их представляют. [c.107]

Чтобы дополнительно конкретизировать вопрос о том, почему для масштабирования, оптимизации аппаратурного оформления и автоматизации нужно располагать относительно точной математической моделью, укажем, что реальный реакторный процесс характеризуется не только установившимся состоянием, но и переходным, которое наступает при возмущениях в материальных и тепловых потоках. Эти возмущения могут быть связаны с качественными или количественными изменениями потоков, а также с регулированием процесса. Для установления взаимосвязи между возмущениями и величинами изменения параметров (которые иногда выходят за допустимые пределы, вызывая нарушение процесса) нельзя пользоваться приближенными уравнениями. [c.19]

Из приведенного выше примера (рис. 5.4) следует, что обеспечить постоянство pH можно только при определенном изменении рСОг, а при постоянном содержании СО2 в газовой фазе неизбежно будет несколько изменяться pH. Но обычно при выращивании животных клеток необходимость регулирования pH на каком-то одном строго заданном уровне не возникает. Достаточно, чтобы величина pH среды не выходила за пределы оптимума. Таким образом, имеется реальная возможность выращивать клетки в течение некоторого времени, не изменяя рСОг. Чтобы величина pH не выходила за пределы оптимума на всем протяжении роста популяции, надо определить, при какой концентрации клеток и насколько следует изменить рСОг. [c.309]

Относительная роль термофлуктуационных явлений и работы внешних сил в процессе разрушения связана количественно с коэффициентом у в формуле (VI.5). Его величина в отличие от параметров То и и а, имеющих универсальное значение, зависит от предыстории образца и характеризует эффективность влияния напряжения на происходящие при разрушении молекулярные явления. Поэтому физический смысл этого коэффициента связывают [4] с локальными перенапряжениями, возникающими вследствие неоднородности структуры материала чем сильнее выражена гетерогенность, тем больше коэффициент концентрации напряжений q и тем большую роль играют одни и те же внешние напряжения, оцениваемые по их среднему значению. Связь между у и д устанавливается, исходя из допущения о том, что элементарный акт разрушения при д = 1, когда достигается теоретически предельная прочность идеально гомогенного тела, совершается в пределах активационного объема Va, близкого к объему, занимаемому в конденсированном теле одним атомом, т. е. Va 2-10 см . Отсюда следует, что у 2 10" д. Оценки значений q для реальных случаев показывают, что коэффициенты перенапряжений могут изменяться в довольно широких пределах, отражая существенное влияние термомеханической предыстории на микрогетерогенность полимерных материалов и, следовательно, возможности использования этого фактора для регулирования их прочностных свойств. [c.238]

НОСТИ. Это само по себе должно бы облегчать задачу регулирования нейтрализации таких сточных вод. Однако степень буферности в реальных сточных водах постоянно изменяется во времени в широких пределах, и в этом заключается сложность регулирования. Приходится иметь дело с семейством характеристик pH = f q) с различными углами наклона. Следовательно, САР такого объекта должна иметь переменный коэффициент усиления. [c.186]

Таким образом, принципиальные подходы к вопросу об учете разбавления сточных вод в воде водоемов и гидрологические приемы расчета реально возможной степени смешения и разбавления полностью опровергают встречавшиеся раньше высказывания о том, будто современные принципы регулирования спуска сточных вод в водоемы с учетом возможности разбавления сточных вод допускают неограниченное повышение в воде водоемов концентрации вредных веществ, т. е. выше безвредных пределов, установленных санитарным законодательством. [c.111]

Настоящая книга посвящена статистической теории полимеризации, устанавливающей общие соотношения между полимеризационными механизмами и резулыирзпющим молекулярновесовым распределением (МВР). Знакомство с основами этой теории позволяет определить реальные пределы регулирования МВР и дает дополняющий кинетику метод анализа любых механизмов полимеризации по МВР продукта. [c.2]

На примере данной схемы рассматривались устойчивость и качество регулирования процесса нри различном времени запаздывания показаний хроматографа. При это.м была исследована электронная модель передаточной функции схемы регулировангш при значениях коэффициентов усиления н постоянных времени, полученных в результате экспериментального исследования объекта управления. Было установлено, что система устойчива при любых реальных значениях суммарного времен запаздывания укрепляющей части колонны и времени цикла газохроматографического анализа (это время варьировалось в пределах О—4 ч). Качество регулирования, которое оценивалось по величине затухания колебаний при свободном движении системы, наиболее высокое, когда время запаздывания равно 5 мин. [c.313]

На рис. 5.19 показан переходный процесс по результатам вычислительного эксперимента на математической модели кольцевой печи для системы с компенсацией по возмущению [5.33]. При этом в соответствии с моделью реального времени (5.105), (5.107), (5.108) скачок производительности Р скомпенсирован расчетным (оптимальным) скачкообразным изменением уставки рехулятора температуры во второй зоне соответствующего расхода газа Графики демонстрируют характер переходных процессов, которые оказываются в данном случае достаточно сложными (колебательными) и весьма длительными 80 мин. Однако, как видим, возможные ошибки управления в виде динамических отклонений среднемассовой температуры металла перепада температур по сечению АГ не выходят за пределы допустимых значений. Такой эксперимент является подтверждением не только статической, но и динамической приемлемости выбранных компенсационных воздействий. График наглядно демонстрирует, что в столь инерционных процессах, как процессы нагрева, применение обычных систем регулирования по отклонению недопустимо, так как может привести к непоправимым технологическим последствиям (перегрев металла, недопустимая неравномерность температур и т.д.). [c.427]

Очевидно, что системы, подобные описанной, не способны обеспечить полного выравнивания температуры массы дозы, так как диапазон естественного изменения температуры дозы, достигающий 30 К (см,, например, рис, 5.16, а), значительно превышает диапазон регулирования Т посредством измепенпл р в реально возможных пределах (см. рис. 5.14). Кроме того, неизбежное при этом очень значительное увеличение р приводит к ощутимому уменьшению Q, что, как от.мечалось, нежелательно. [c.278]

Оранжевые кристаллы /пл 173°С =1,49 возгоняется при 100°С перегоняется с водяным паром нерастворим в воде растворим в СНзСООН, изобутаноле., ац., этиленгликоле, глицерине, изопропаноле, ацетонитриле, эт., ДМФ, диоксане, ИАС, диметилсуль-фоксиде. Устойчив на воздухе разлагается при нагревании выше 470°С, Восстановитель величину реального окислительно-восстано-вительного потенциала его изменяют регулированием природы среды, кислотности раствора в пределах +0,45—0,1 В в воде о= = -Ь0,16 В. В кислых растворах протонируется. Спектр поглощения содержит полосу с Ятах==430 нм, катион феррнцения (продукт окисления) поглощает при Яшах = 617 нм. Очищают возгонкой. [c.195]

При плавном регулировании задают допустимые пределы отклонения регулируемой величины, в данном случае температуры объекта. Пусть эти пределы ограничены значениями и tп. Если возможные нагрузки на объект лежат между значениями Qmin и Qmax, ТО характеристика регулируемой холодильной машины будет находиться между точками а и б (рис. 18). На графике линия аб показана для простоты в виде прямой, хотя в реальных системах характеристика может быть и криволинейной. Разность а= п— н, называемая неравномерностью регулирования, определяет возможную точность поддержания температуры. Характеристика < хм.р является результирующей от совмещения характеристик регулирующего прибора и уст- [c.33]

В реальных условиях эксплуатации, как правило, осуществляется периодическое регулирование, когда изменяется режим работы вентилятора по давлению для сохранения заданного расхода в сети в случае изменения ее характеристики или может иметь место оперативное регулирование, когда изменяется производительность вентилятора при работе его в сети с постоянной характеристикой. Объективно оценить реализуемую вентилятором в пределах рабочей зоны глубину периодического и оперативного регулирования позволяет зависимости 8q (Vq) и 8д (Vq), где 6р Pm-iJPm n — отношение максимального давления к минимальному при фиксированной производительности вентилятора Q vq = QJQv, — отношение производительности вентилятора на любом режиме к производительности на режиме максимального КПД Eq = Qmax/Qmm — [c.217]