Теплопередача с горизонтальными трубами

На рис. 13.4 представлена зависимость коэффициента теплопередачи от скорости воды для чистых гладких новых горизонтальных труб при отсут- [c.250]

В опытах при больших температурных напорах (фиг 7, в) коэффициенты теплопередачи низки во всей области кипения жидкости даже при очень малых паросодержаниях. Это явление объясняется появлением паровой пленки, аналогичной образующейся при кипении на наружных поверхностях горизонтальных труб в условиях естественной конвекции при высоких температурных напорах [21]. [c.45]

Горизонтальные трубы. Рассмотрим горизонтальную трубу, в которой среднемассовая температура жидкости отличается от температуры стенки трубы и. В этом случае по нормали к направлению градиента давления, под действием которого происходит основное течение, развивается некоторая подъемная сила. Под действием этой силы возникают вторичные движения жидкости, которые увеличивают скорости теплопередачи. Для ламинарного процесса смешанной конвекции в жидкостях, подчиняющихся степенному закону, предложено следующее корреляционное соотношение для числа Нуссельта Ыпо, рассчитанного по диаметру О [32] [c.446]

Если коэффициент теплопередачи ограничен теплоотдачей со стороны нагреваемой среды или может быть допущен запас поверхности конденсации, то средний коэффициент теплоотдачи для п расположенных одна под другой горизонтальных труб может быть приближенно рассчитан по формулам (УП-129) илн (УП-132) с подстановкой вместо произведения nd [1У-7]. [c.585]

Оросительные теплообменники состоят из прямых расположенных друг над другом горизонтальных труб, орошаемых снаружи водой. Они просты по конструкции, легко доступны для наружного осмотра коэффициент теплопередачи у них больше, чем у змеевиков, однако при недостаче воды нижние трубы остаются несмоченными и почти не участвуют в теплообмене. При их работе значительно увлажняется воздух помещения. Обычно их используют в качестве холодильников и конденсаторов. Кроме того, их широко применяют в случае корродирующих теплоносителей (кислоты и пр.). [c.610]

Кипение жидкости на поверхности затопленных горизонтальных труб, в испарителях с естественной конвекцией тепло может проводиться через трубы, погруженные в жидкость и обогреваемые с внутренней стороны конденсирующимся паром. При очень малых разностях температур коэффициенты теплоотдачи являются величинами такого же порядка, как при нагревании жидкости. Однако с увеличением разности температур коэффициент теплоотдачи существенно увеличивается благодаря большой интенсивности перемешивания при кипении. Кипение переходит в режим, называемый пузырьковым. При достижении критической разности температур тепловой поток д Р достигает максимального значения. При дальнейшем, даже незначительном, увеличении Л/ тепловой поток резко уменьшается вследствие образования на поверхности более или менее сплошной паровой пленки. Если разности температур весьма значительны (что практически не встречается в испарителях с паровым обогревом), тепловой поток увеличивается благодаря наличию радиации. Для данной жидкости при давлении, соответствующем кипению, природа самой поверхности нагрева может в значительной степени влиять на процесс (табл. ПТ-5) . Приведенные в таблице данные, полученные в опытах с одиночной трубой, могут быть использованы (в первом приближении) для расчета теплопередачи при наличии ряда погруженных труб, с чистой, незагрязненной поверхностью. [c.213]

В оросительных конденсаторах с верхним подводом холодильного агента недостаточно хорошо используется поверхность теплообмена вследствие затруднительности отвода конденсата. Поэтому широкое распространение получили оросительные конденсаторы с. промежуточным отводом жидкого холодильного агента (рис. 393). Конденсатор изготовлен из отдельных сварных трубчатых секций, состоящих из горизонтальных труб. Подвод холодильного агента происходит снизу. Сконденсировавшийся жидкий холодильный агент отводится в нескольких местах по высоте, в концах горизонтальных труб. Отдельные секции соединяются между собой коллекторами. Обычно такие конденсаторы устанавливаются вне здания (на крыше.или в специальных помещениях) и работают совместно с устройством для охлаждения циркуляционной воды, например градирнями, прудами и др. Коэфициент теплопередачи в них достигает 600—800 ккал/м час °С. [c.622]

Однако в горизонтальных аппаратах трудно проводить механическую очистку наружной поверхности труб, вследствие чего такие аппараты не применяются для выпаривания кристаллизующихся растворов кроме того, внутри горизонтальных труб накапливается слой конденсата, ухудшающий теплопередачу. По конструкции горизонтальные аппараты более громоздки, чем вертикальные, поэтому для их изготовления требуется больше металла, а для установки — больше производственной площади. По этим причинам горизонтальные аппараты не получили широкого распространения в химической промышленности. [c.428]

Широко применяются оросительные конденсаторы с промежуточным отводом жидкого холодильного агента (рис. 458). Такой конденсатор состоит из отдельных секций, изготовленных из горизонтальных труб. Холодильный агент подводится снизу сконденсировавшийся жидкий холодильный агент отводится в нескольких местах по высоте секции, на концах горизонтальных труб. Отдельные секции соединены коллекторами. Обычно такие конденсаторы устанавливают вне здания (на крыше ли в специальных помещениях) они часто работают совместно с устройствами для охлаждения циркуляционной воды, например градирней. Коэффициент теплопередачи в таких конденсаторах достигает 600—800 ккал/м час °С. [c.659]

Ребристые калориферы состоят из вертикальных или горизонтальных труб, снабженных на наружной поверхности ребрами в виде поперечных дисков. Трубы соединяются между собой на фланцах. Отдельные секции труб включаются параллельно. Основным недостатком ребристых калориферов является трудность очистки их от пыли и грязи, забивающейся между ребрами и значительно ухудшающей теплопередачу. [c.46]

Охлаждение газа в трубчатых газовых холодильниках осуществляется через поверхность теплопередачи, состоящую из вертикальных или горизонтальных труб. В соответствии с этим применяют трубчатые холодильники с вертикальным или горизонтальным расположением труб. [c.21]

Рис. 8. Зависимость потребной поверхности теплопередачи Р и числа холодильников п от температуры поступающих газа /р и воды для холодильников с горизонтальными трубами

Исследование теплопередачи при конденсации неподвижного водяного пара на внешней поверхности горизонтальной трубы осуществлялось на установке, тепловая схема которой представлена па рис. 1. Собственно конденсатор выполнен в виде горизонтально расположенного металлического корпуса диаметром 108x4 мм с установленной в нем опытной трубой. Сечение конденсатора достаточно велико, чтобы можно было пренебречь влиянием скорости пара на процесс конденсации. Вдоль боковых образующих корпуса конденсатора установлены смотровые окна. Патрубки подвода конденсирующегося пара от парогенератора и удаления паровоздушной смеси установлены на противоположных концах корпуса конденсатора. Геометрическая характеристика опытных труб приведена на рис. 1, б и в табл. 1. [c.175]

Опыты по изучению теплопередачи на ребристых горизонтальных трубах из стали 0Х18Н10Т были проведены при давлении пара в конденсаторе =0.215—1.15 бар в диапазоне изменения плотности теплового потока д от 1.2-10 до 2.8-10 Вт/м . Величина полного температурного напора находилась в интервале значений Д =42—85° С. Скорость воды в трубе изменялась от 1.7 до 2.3 м/с, температура воды на входе колебалась в пределах [c.177]

Конструкция охлаждающего элемента с ребристой со стороны слоя поверхностью представлена на рис. ХП-52. Гладкая горизонтальная труба ( = 42X5 мм) имела круглые ребра диаметром 120 н толщиной 8 мм с шагом между ребрами 40 мм. После непрерывной эксплуатации в течение 10 мес. элемент находился в удовлетворительном состоянии. Коэффициент теплопередачи к потоку нагреваемой воды в элементах без оребрения составил 230— 260 ккал (м ч град) в сребренных трубах эта величина возрастает до 550—570 ккал (м- ч град) в расчете на поверхность гладкой трубы. [c.566]

Кипение жидкостей внутри вертикальных труб (кипятильники и испарители с естественной циркуляцией). Испарители с естественной циркуляцией обладают рядом преимуществ, среди которых следует назвать 1) небольшое время пребывания обрабатываемой жидкости в аппарате 2) легкость чистки аппаратов 3) низкую стоимость оборудования 4) относительно высокую скорость теплопередачи 5) небольшую чувствительность по отношению к загрязнению. Циркуляция в аппаратах подобного типа осуществляется под действием разности плотностей нагретой жидкости внутри нагревателя и холодной жидкости вне его. Количество образующегося в аппарате пара является функцией скорости теплопередачи, но отношение количества жидкости и количества пара в смеси, уходящего из испарителя, является функцией гидравлических характеристик аппарата, трубопроводов и сепара-ционной камеры. Здесь различают два механизма теплоотдачи перенос тепла к потоку жидкости по мере того, как ее температура повышается до точки кипения (точка кипения выше, чем температура жидкости на входе и на выходе) теплоотдача вследствие пузырькового кипения жидкости между началом зоны кипения и выходом из труб. Подробное описание этих явлений приведено в работах Файра и Керна Значения максимального теплового потока для ряда жидкостей, испаряемых в термосифонном кипятильнике из семи труб диаметром 21,2 мм и длиной 3,05 м. приведены в табл. 111-6. Максимальные значения теплового пртока несколько меньше соответствующих величин Для горизонтальных труб, приведенных в табл. 1П-5. Глубина погружения горизонтальных труб около 25 мм, а напор жидкости внизу вертикальных труб [c.214]

Горизонтальные выпарные аппараты с прямыми трубами. В горизонтальных выпарных аппаратах обычно греющий пар проходит по трубам, а выпариваемый раствор находится в межтрубном пространстве. Эти аппараты имеют большое паровое пространство, в связи с чем в них удобно производить выпаривание сильно вспенивающихся жидкостей. Ранее применявшаяся сундучная форма корпуса делала аппарат весьма громоздким и металлоемким, в связи с чем некоторые заводы химического машиностроения стали изготовлять такие аппараты с вертикальными и горизонтальными цилиндрическими корпусами. Однако при прочих равных условиях эти аппараты по компактности, металло- мкости и единовременной стоимости уступают аппаратам с прямыми вертикальными трубами и аппаратам с выносными нагревателями. Они неприемлемы для выпаривания кристаллизующихся растворов, так как ДЛ1Я механаческой очистки наружной по1вер1хности нагревательных труб требуется очень сложная конструкция их крепления. Кроме того, эти аппараты обладают плохими условиями теплопередачи, так как слой конденсата, образующийся внутри труб, может омертвлять значительную часть поверхности нагрева. Не удается также осуществить упорядоченную циркуляцию раствора. Из-за этих недостатков аппараты с внутренними горизонтальными трубами в настоящее время редко применяются в промышленности. [c.199]

Однако в горизонтальных аппаратах затруднительна механическая очистка наружной поверхности труб вследствие этого такие аппараты не применяются для выпаривания кристаллизующихся растворов. Внутри горизонтальных труб накапливается сло-й коиденсата, ухудшающий теплопередачу кроме того, горизонтальные аппараты менее компактны и более металлоемки, чем вертикальные. По указанным причинам горизонтальные аппараты не получили распространения в химической промышленности. [c.403]

С и --постоянные, отвечающие различным формамсвобод- ого движения среды и определяемые зависимости от значег]кя произведения Ог-Рг (см. табл. 29), —коэффициент при теплоотдаче горизонтальной плитой, поверхность теплопередачи которой обращена вверх, й=1,3 когда теплопередаюш,ая поверхность обращена вииз >=0,7 для любых прочих случаев (вертикаль ая плита, вертикальная и горизонтальная труба или проволока и др.) 6 =1. [c.214]

Теплообменники. Теплообменник (рис. 7-23) представляет собой стальной вертикальный цилиндр с верхней и нижней решетками 1, в которые ввальцованы цельнотянутые стальные трубы. Внутри корпуса для более равномерного распределения газа по сечению межтрубного пространства и увеличения коэффициента теплопередачи горизонтально расположены перегородки 2 или [c.222]

Теплообменник (рис. 6-25) представляет собой стальной вертикальный цилиндр с верхней и нижней решетками 1, в которые ввальцованы цельнотянутые стальные трубы. Внутри корпуса для равномерного распределения газа по сечению межтрубного пространства и увеличения коэффициента теплопередачи горизонтально расположены перегородки 2 или решетки. Горячий газ (SO3) из контактного аппарата проходит по трубкам теплообменника сверху вниз противотоком диоксиду серы, поступающему снизу в межтрубное пространство (или наоборот). [c.173]

Исследования, проведенные Г. Лорентценом, показали, что коэффициент теплопередачи воздухоохладителя с верхней подачей при /г = 1 существенно (до 30—50%) ниже, чем у воздухоохладителя с нижней подачей. У батарей с естественной циркуляцией воздуха это расхождение также имеется, хотя и не столь большое, как показали наблюдения ЛТИХП. Объясняется это предположительно тем, что при нижней подаче поверхность батарей в большей степени соприкасается с кипящим рабочим телом. Оказалось, что в батареях из горизонтальных труб относительно большого диаметра (опыты велись с батареями из труб внутренним диаметром 50 мм) и при нижней подаче также наблюдается разделенное движение двухфазного потока, однако с несколько большим заполнением, чем при верхней подаче. В отводах (калачах), соединяющих трубы, вид потока становится пробочным труба у отвода целиком затапливается и движущийся пар периодически перебрасывает пробки жидкости из нижележащей трубы в вышележащую. В батареях с вертикальными трубами двухфазный поток жидкости эмульсионный или пробочный и это существенно увеличивает относительное заполнение батареи по сравнению со змеевиковыми батареями. [c.200]

Пример 4-19. Определить коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи в испарителе этилового спирта, который обогревается паром (раос = 3 ат). Спирт кипит в большом объеме под атмосферным давлением. Греющий пар конденсируется внутри стальных горизонтальных труб диаметром 51 X 3 мм, длиной 1,6 м. Учесть термические сопротивления загрязнений стенки. [c.190]