Турбулентные струи несжимаемой жидкости

Основные зависимости для расчета плоских и осесимметричных свободных турбулентных струй несжимаемой жидкости [c.61]

Наряду с методом эквивалентной задачи теории теплопроводности (который будет использован также в следующей главе при анализе теплового режима факела конечного размера) при расчете турбулентного факела находят применение другие методы расчета теории турбулентных струй [Л. 1 22 и др. ]. Особенно это относится к расчету так называемых автомодельных течений — начального и основного участков турбулентной газовой струи и факела. Среди этих методов известными преимуществами в ряде случаев обладает метод подобия ри [Л. 22], позволяющий использовать для расчета течений сжимаемого газа готовый аппарат и конечные формулы теории автомодельных турбулентных струй несжимаемой жидкости. [c.102]

Итак, задача о кольцевой струе несжимаемой жидкости полностью решена (приближенно). Следует отметить, что ламинарная форма движения в свободной струе неустойчива. Ламинарная струя сразу же на выходе из источника переходит в турбулентную [1, 40, 85]. [c.20]

Вопросу выбора необходимой длины цилиндрической камеры смешения, в случае центрального расположения эжектирующего сопла, посвяш ено небольшое число работ, носяш пх, в основном, эмпирический характер. Предлагаемый в некоторых из них анализ нроцесса смешения в смесительной камере эжектора нам кажется физически недостаточно последовательным. Наиболее правдоподобной, по нашему мнению, является подмеченная Г. Н. Абрамовичем [1] аналогия между деформацией поля скоростей в свободной турбулентной струе и в камере смешения эжектора, выражающаяся в сохранении свойства аффинности полей скоростей. Известно, что свойство аффинности полей скоростей вообще характерно для турбулентного пограничного слоя. Это, естественно, приводит к мысли о возможности аппроксимации опытных данных соответствующими соотношениями из теории турбулентных струй. Хотя автор [1] и рассуждает подобным образом, однако для расчета длины камеры смешения он пользуется все же эмпирически подобранными численными соотношениями. В то же время, используя строгое решение уравнений для турбулентной затопленной симметричной струи несжимаемой жидкости [2] [c.254]

В связи с некоторой неопределенностью в закономерностях гомогенного факела (учет поля давления, ускорение газа на фронте, о чем говорилось в предыдущем параграфе) отсутствует надежный критерий для выбора метода расчета профилей скорости, температуры и концентрации в гомогенном турбулентном факе (е. Только в результате подробного и тщательно выполненного экспериментального исследования могут быть получены данные, необходимые для уточнения расчетной схемы. При отсутствии таких данных целесообразно, как это сделано ниже, прибегнуть к наиболее простому расчету и с его помощью показать возможность построения подробной картины факела. Таким простейшим расчетным путем-является предположение о сохранении в начальном участке факела того же универсального профиля скорости, что и в струе несжимаемой жидкости. Проиллюстрируем сказанное здесь на примере расчета. [c.138]

Для автомодельных струйных течений несжимаемой жидкости с примерно равным успехом используются расчеты по теории свободного асимптотического пограничного слоя или слоя конечной толщины, а также методы расчета, основанные на интегральных соотношениях. Широко распространен расчет струй и факела, развитый Г. Н. Абрамовичем [Л. 1 ], на основе априорно принятого профиля скорости и др. Большинство из этих методов расчета неприменимы прямо к неавтомодельным течениям. Достаточной ясности нет также и в вопросе об обобщении известных формул Л. Прандтля для турбулентного трения (теория пути смешения) на движение сжимаемого газа. [c.27]

Для турбулентных струй несжимаемой жидкости давно установлено, что перемешивание двух параллельных потоков происходит тем интенсивнее, чем больше различие значений скорости по обе стороны области смешения. Для газовых струй, отличаю-цщхся не только скоростью, но и плотностью, только эксперимент может показать, какой из параметров (отношение значений скорости, плотности или величин рм , ри и т. д.) является наиболее важным. При этом, говоря об интенсивности перемешивания, следует указать, какая из характеристик сложного явления выбирается в качестве определяющей. [c.85]

Для перехода к уравнению типа теплопроводности от уравнений пограничного слоя к последним применяют произвольные и мало обоснованные допущения ( феноменологический закон теплопроводности Райхардта и др.). Можно, однако, как это показано в работе [22], совершить переход по-иному, не прибегая к физически или математически нестрогим приемам. Рациональность такого перехода применительно к различным турбулентным струйным течениям (динамической и тепловой задачам для плоских и осесимметричных, затопленных и снут-ных струй несжимаемой жидкости при произвольных начальных профилях скорости и температуры, также для свободных струй сжимаемого газа) была показана в диссертациях В. Г. Беспаловой и И. Б. Палатника и других работах [23, 25, 26, 27]. [c.160]

Для теории турбулентного факела (так же как и для теории турбулентных струй) большое значение имеет изучение структуры пульсацнонного движения. Один из важных, сравнительно новых итогов исследования свободных струй несжимаемой жидкости состоит в том, что результаты прямых термоанемометрических измерений турбулентного напряжения трения (т/р == и v ) практически совпадают с результатами расчета на основе уравнений для осредненных величин. Это существенно подкрепляет полуэмпирические методы расчета и позволяет в факеле, как и в струях, подойти к оценке величины различных членов в уравнении баланса пульсационной энергии. [c.186]

При течении несжимаемой жидкости в трубе изменение коэффициента е вдоль радиуса приведено на рис. 1.46 [33]. В свободных затопленных турбулентных струях принимают Лт = сопз1. [c.55]

Как отмечалось (см. [7, 20]), для расчета турбулентных струй со сложным начальным профилем заслуживает внимания переход к эквивалентной задаче теории теплопроводности, предложенный для автомодельных задач несжимаемой жидкости Рай-хардтом [21 ] и др. В основу его кладут обычно внешнюю близость профиля скорости в поперечном сечении струн и распределения температуры, полученного из решения уравнения теплопроводности. [c.160]

Из сказанного следует, что для стрз нных течений двух или более жидкостей или газов (в общем случае при наличии градиента давления вдоль течения) определяющими процесс динамическими переменными являются величины v Vр (для жидкостей) и vpVRTq (для газов). В силу гидравлического характера приведенных уравнений это справедливо при условии (в общем случае) неполного, с деформированной продольной координатой х — х z), геометрического подобия. Полученный результат для несжимаемых жидкостей подтверждает справедливость гипотезы, используемой в эксперимен-тальнулх исследованиях Л. А. Вулиса и его сотрудников для случая свободных турбулентных струй, вводящей комплекс рг = Ypv) . [c.118]

О. В. Яковлевский [1961] на основе предложенной им гипотезы об универсальности эжекционных свойств турбулентных струй разработал метод расчета свободных неограниченных струй нагретого снлимаемого газа и несжимаемой жидкости в спутном потоке. Согласно этой гипотезе разные струи жидкостей и газов, распространяющиеся в произвольных условиях, имеют одинаковые эжек-ционные свойства со свободной затопленной изотермической струей жидкости, если опп вытекают из идентичных насадков и имеют в начальном сечении равные импульсы [c.322]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология