Ламинарное течение в трубах различной формы

Предельные числа Нуссельта при ламинарном течении жидкостей по трубам различной формы [c.133]

Таблица 8.4 Зависимость средней скорости от перепада давления Ар на стабилизированном участке прямых труб с различной формой поперечного сечения при установившемся ламинарном течении [12, 27, 31, 32]

Ламинарное течение жидкостей в трубах различной формы 133 [c.133]

Течение жидкости в трубах различных форм сечения [5]. При стабилизированном профиле скоростей, т. е. за пределами начального участка, при ламинарном режиме течения жидкости в трубах различных форм сечения потери давления можно вычислить по формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.6.21), а коэффициент гидравлического трения X — по формуле (2.2.6.27 . Значения коэффициента С приведены в табл. 2.2.6.2. [c.76]

Ламинарное течение в трубах различной формы 31 [c.31]

Ламинарное установившееся течение жидкости в трубах различной формы изучалось многими авторами (см., например, [103, 178, 184]). Такие течения часто встречаются на практике (водо-, газо- и нефтепроводы, теплообменники и др.). Важно отметить, что соответствующие уравнения гидродинамики в этих случаях допускают точное аналитическое решение. Пиже будут описаны наиболее важные результаты в этой области. [c.31]

Заметим, что задачи теплообмена при ламинарном течении жидкости в трубах различной формы рассматривались также в [15, 16]. [c.15]

Теплообмен при полностью развитом ламинарном течении жидкостей в трубах различной формы рассматривался во многих работах (см., например, [93, 129, 164]). Ниже изложены некоторые итоговые результаты для предельных чисел Нуссельта, соответствуюш,их области тепловой стабилизации потока, в случае больших чисел Пекле [c.133]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр (5 — площадь поперечного сечения [c.93]

Работа [91] посвящена теоретическому исследованию смешанно-конвективного течения в вертикальной трубе, сечение которой имеет форму сектора круга. Предполагалось, что течение является ламинарным, полностью развитым и установившимся. Рассчитаны тепловые потоки для труб, имеющих различные формы поперечного сечения, в том числе форму сектора кольца. [c.638]

Уравнения для ламинарного потока в прямых каналах с различными формами поперечного сечения не сводятся к уравнениям для прямых цилиндрических труб даже при условии применения в них гидравлического радиуса. Опытные данные по ламинарному течению в каналах прямоугольных [c.208]

Вход в прямую трубу (капал) через шайбу плп решетку е различными формами краев отверстий переходная и ламинарная области течения [c.142]

Трубы с поперечными ребрами различной формы широко используются, в частности, в аппаратах для нагрева воздуха — калориферах (рис, УП1-22), а также в аппаратах воздушного охлаждения. При нагреве воздуха обычно применяют насыщенный водяной пар, поступающий в коллектор 1 и далее в пучок сребренных труб 2. Конденсат отводится из коллектора 3. Иногда используются продольные ребра, которые для турбулизации пограничного слоя (что особенно важно при ламинарном течении теплоносителя) на определенном расстоянии надрезаются. [c.334]

Значения А для сечений различной формы приведены в табл. XIV. При изотермическом ламинарном течении жидкостей и газов по трубам потеря давления на трение может быть рассчитана также по формуле Гагена — Пуазейля [c.22]

Определение характеристик истечения из пожарных стволов затруднено тем, что насадки имеют различные форму проточной части и чистоту обработки поверхности. Один из подходов к решению задачи состоит в том, что насадок заменяют 5шрощенной моделью, имеющей профиль трубы постоянного диаметра с эквивалентной длиной 1э, потери в которой принимают такими же, что и в реальном насадке. При этом на входе скорости потока распределяются равномерно и пограничный слой в нем отсутствует. Предполагают также, что вязкостные эффекты существуют только в пределах пограничного слоя, толщина которого мала но сравнению с диаметром насадка (рис. 6.5). Таким образом, течение в пограничном слое рассматривают по существу подобным течению в пограничном слое на плоской пластине [6.10]. Если предположить, что шероховатость поверхности насадка оказывает пренебрежимо малое влияние на течение то в результате такого упрощения для полностью ламинарного пограничного слоя можно записать [6.11] [c.158]

В работах [4, 54, 172, 173] различными методами были получены точные решения основных уравнений, описывающих полностью развитое ламинарное смешанно-конвективное течение в вертикальной трубе прямоугольного сечения при граничном условии постоянной плотности теплового потока. Считалось, что жидкость имеет постоянные теплофизические свойства, за исключением плотности, изменение которой и создает выталкивающую силу. Эти анализы проведены с учетом объемного тепловыделения в жидкости. Кроме того, для условия постоянной плотности теплового потока в работе [67] получены решения для труб с сечением в форме прямоугольного треугольника, равнобедренного треугольника и ромба. В работе [3] рассчитаны тепловой поток и падение давления для труб с различными треугольными сечениями. Предполагалось, что температура стенки [c.636]

В упомянутых выще экспериментальных исследованиях характеристики течения определялись по измеренным перепадам давления. Исключением я вляется работа Никурадзе [Л. 7], который измерял распределение скоростей В трубах различной формы и затем определял распределение касательных напряжений на стенках. Он также первым отметил существование вторичных течений в плоскости поперечного сечения некруглых трубОднако сведения о переходе от ламинарного течения к турбулентному получены путем измерения перепада давления. Оказывается, что вплоть до самого недавнего времени классические визуальные эксперименты Рейнольдса по переходу от ламинарного течения к турбулентному никогда не иовторялись для труб различной формы. Выполненное недавно исследование [Л. 13] включает визуальные эксперименты по переходу к турбулентному режиму течения в трубе треугольного поперечного сечения. В этом исследовании получены очень своеобразные результаты. [c.264]

Ламинарное течение жидкостей в трубах различной формы 135 ТАБЛИЦА 3.3 [c.135]

В течение последних 40 лет проведен ряд исчерпывающих исследований характеристик течения в некруглых каналах. Шиллер [Л. 6], Ни-курадзе Л. 7], Хюбшер Л. 8] и др. экспериментально установили, что в широком диапазоне изменения геометрических форм соотношения для падения давления в полностью развитом турбулентном потоке, справедливые для круглых труб, можно использовать и для труб некруглого сечения, если при вычислении коэффициента сопротивления трения и числа Рейнольдса подставить эквивалентный диаметр. Последний определяется как учетверенная илощадь поперечного сечения, деленная на периметр. Для ламинарного полностью развитого течения уравнение (1) можно решить для любой формы поперечного сечения с помощью различных аналитических [Л. 9—11] или численных методов. В работе [Л. 9] обобщены данные для ламинарного течения [путем задания постоян- [c.263]

Можно ли все-таки уменьшить проявление концентрационной поляризации В принципе этого можно достичь двумя путями регулируя величины потока J и коэффициента массопереноса к. Параметр к в основном определяется коэффициентом диффузии и скоростью потока. Так как коэффициент диффузии растворенных компонентов нельзя увеличить, если, конечно, не повышать температуру, к можно увеличить только за счет увеличения скорости движения раствора вдоль мембраны на входе в нее либо за счет изменения формы и размеров модуля, снижая длину модуля или увеличивая его гидродинамический диаметр. В этих обстоятельствах скорость потока, направленного перпендикулярно потоку через мембрану (так называемого поперечного потока, ross-flow) становится очень вашсной переменной. Как правило, реализуются две различные картины течения ламинарный или турбулентный поток. Профили скоростей, присущих каждому из этих потоков в трубе, приведены на рис. УП-5. Для установившегося ламинарного течения характерен параболический концентрационный профиль по всему сечению, тогда как при турбулентном течении скорость постоянна практически по всему сечению и только в пограничном слое вблизи стенок скорость течения понижена. [c.398]