Струя ламинарная для исследования

Ламинарная струя [81—83 , как и вращающийся барабан, применима для исследования нестационарной абсорбции при малых периодах контакта (0,003—1 сек). Аппарат с ламинарной струей представляет собой камеру,в которой расположено сопло. Вытекающая из сопла вертикальная струя жидкости после соприкосновения с газом удаляется через приемную трубку и гидрозатвор. Период контакта можно менять путем изменения расстояния между соплом и приемной трубкой, а также изменением расхода жидкости и, следовательно, скорости струи. Для получения максимального приближения к идеальной струе (равномерная скорость по сечению струи, отсутствие пограничного слоя) существенным является выбор конструкции сопла [82]. [c.166]

Следовательно, процесс распространения пламени должен рассматриваться в быстро движущейся турбулизированной струе. Основные исследования как теоретические, так и экспериментальные проведены применительно к процессам горения в неподвижной среде или среде, движущейся ламинарно. Эти исследования обобщены Л. Н. Хитриным [Л. 75]. [c.42]

Для проведения структурных исследований монокристаллов в дифрактометрах с наклонной геометрией типа ДАР-1 в работе [141 предложена конструкция низкотемпературного устройства, обеспечивающего возможность структурных исследований в интервале температур от 120 до 300 °К. Это же устройство может быть использовано в дифрактометрах общего назначения типа ДРОН, нанример, в дифрактометре ДРОН-2,0. В этом устройстве охлаждение образца, укрепленного на гониометрической головке, производится в помощью ламинарного потока испаряемого азота, выходящего из сопла криостата. Температура струи азота может изменяться в пределах рабочего интервала температур (120—300 °К) и поддерживается постоянной с точностью не хуже +0,5° при помощи системы автоматического регулирования. Такой способ охлаждения образца наиболее рационален с точки зрения геометрии съемки в дифрактометрах с неподвижной главной осью гониометра. Он обеспечивает необходимую [c.135]

Вращающийся дисковый электрод широко используют при изучении кинетики электрохимических реакций, для исследования процессов электроосаждения и коррозии металлов, в аналитических целях. Так как все участки поверхности вращающегося диска одинаково доступны для диффузионных процессов, такое устройство выгодно отличается от других гидродинамических систем с принудительной конвекцией. Кроме того, существенно упрощается рассмотрение процессов массопереноса к поверхности испытуемого электрода. При быстром вращении дискового электрода вокруг оси жидкость, соприкасающаяся с центральными частями диска, отбрасывается центробежной силой к его краям. Вследствие этого около центра диска создается разрежение, и струя жидкости направляется из объема раствора к центру диска. Таким образом, точкой набегания струи жидкости становится центр диска. По мере удаления от центра диска возрастает линейная скорость движения жидкости. В соответствии с гидродинамикой при ламинарном режиме перемешивания у поверхности вращающегося диска образуется граничный слой постоянной толщины бгр с монотонным изменением скорости движения жидкости. Чем ближе к поверхности диска, тем меньше скорость потока и тем большее значение приобретает диффузия в подводе либо отводе продуктов реакции. В конечном итоге распределение концентрации реагирующих веществ у поверхности вращающегося диска обусловлено диффузией в потоке жидкости. Эта особенность становится понятной, если иметь в виду, что в случае непо- [c.74]

Считают, что обычно при промышленном применении сжигания топлива в турбулентном потоке решающее значение имеют аэродинамические факторы, в частности турбулентное смешение, а не химизм сгорания [1]. Поэтому для более глубокого понимания природы этих пламен важное значение имеют исследования хоЛодной струи. Можно убедиться, что многие системы сгорания в струе удается удовлетворительно моделировать при помощи холодных струй, хотя в литературе отмечается [2], что обычно невозможно создать изотермическую модель, полностью гидравлически подобную системе сжигания с выделением тепла. Все н<е существуют три случая, когда принятие соответствующей системы допущений позволяет получить при помощи модели правильные результаты в отношении столь важного показателя, как увлечение, инжекция струи. Одним из таких случаев является система, в которой поток высококалорийного топлива поступает через сопло малого диаметра в большую камеру с медленно движущимся потоком воздуха [3]. Второй случай — это система, в которой объемные расходы воздуха и топлива выражаются величинами одинакового порядка и оба потока поступают в турбулентную систему через отверстия приблизительно одинаковых линейных размеров [4]. Третий случай, указываемый цитируемым автором, относится к специальному устройству, когда расход находится в переходной области между ламинарным и турбулентным режимами [c.296]

Оказалось, что если сохраняется постоянное отношение скоростей топлива и воздуха, то высота пламени не изменяется. С другой стороны, как в горячих, так и холодных исследованиях сгорания в газоходах коксовых печей [5] было обнаружено, что высота пламени зависит от размеров окон для подачи как воздуха, так и газа. Однако эти опыты были проведены [5] в условиях низких чисел Рейнольдса для струй и число Рейнольдса для потоков в газоходе лежало в ламинарной области именно в этой области больше всего проявляются значительные изменения длины факела. Следовательно, вполне возможно, что для области высоких чисел Рейнольдса можно сделать такой же вывод о постоянстве длины факела, как и для строго ламинарного режима [59]. [c.334]

Структура ламинарного диффузионного факела показана на рис. 9-3. Концентрация горючего газа а падает от наибольшего значения на оси струи до нуля во фронте пламени, а концентрация кислорода Ь возрастает от нуля во фронте пламени до его значения в окружающем потоке. Концентрация продуктов сгорания с максимальна во фронте. Спектрографические исследования показали, что в пламени углеводородных топлив также находятся промежуточные вещества ОН, СН, Сг. [c.156]

В этом разделе обсуждаются результаты исследований ламинарных свободных осесимметричных течений в факелах и струях. Описаны основные характеристики таких течений и связанные с ними физические механизмы. [c.191]

Выполнен также ряд исследований течений ламинарных факелов и струй в устойчиво стратифицированных средах. Теннер и Гебхарт [41] изучили экспериментальным методом ламинар- [c.200]

В интегральном методе анализа турбулентных течений, изложенном в гл. 12, широко используются модели подсасывания. Мортон [28] разработал аналогичную модель для ламинарных струй, факелов и следов. Масштаб плотности потока подсасываемой жидкости получен из соображений по оценке порядков величины отдельных членов уравнений, и разработанная модель течения применена к изучению подъема ламинарных факелов в устойчиво стратифицированной среде. Исследование продолжено в статье [43]. Интегральные уравнения сохранения массы, количества движения и энергии, определяющие течение ламинарного осесимметричного факела, получены в следующем виде [c.201]

Удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных значений коэффициентов ускорения массопередачи отмечается также в работе [97], здесь экспериментальные измерения скорости поглощения СО2 и НгЗ водным раствором МЭА в ламинарной струе и в аппарате с мешалкой сопоставлены с результатами численного решения [86]. В работе [98] исследована совместная абсорбция аммиака и диоксида углерода водой и водными растворами МЭА и ДЭА. Адекватность теоретических решений подтверждена экспериментальными измерениями в барботажной колонне диаметром 50 мм. Результаты экспериментальных и теоретических исследований по селектив- [c.90]

В экспериментах [14], а также при исследованиях пожаров в помещениях (см. обзорную работу [217]). В реальных течениях распространение устойчиво стратифицированного слоя вниз по мере того, как всплывающая струя подает в него все большее количество жидкости, всегда сопровождается некоторой внутренней циркуляцией жидкости. Это влечет за собой увеличение степени конвективного перемешивания между двумя указанными областями. Эти эффекты наблюдались в экспериментах [127]. Как отмечалось [125, 271], поведение слоев, находящихся под воздействием внешне индуцированного течения, связано в первую очередь с формированием и ростом стратификации. Проблема нестационарной стратификации и циркуляции, обусловленных наличием источника тепла в ограниченной полости, исследовалась также численно [228]. Вместе с тем для анализа ламинарного и турбулентного режимов течения необходимы дальнейшие детальные исследования. [c.315]

Ниже приводятся результаты более строгого решения этого вопроса на основании исследования стру ктуры ламинарного пламени в неоднородном гидродинамическом поле. Использование ламинарной модели в качестве отправной точки является естественным, так как образование ламинарных фронтов пламени является фундаментальным свойством горения гомогенной смеси. Изложение носит качественный характер, упор сделан на физическую сторону дела основные результаты можно найти в ранней работе автора [Климов, 1963]. [c.169]

Горение отдельных капель. При исследовании процесса горения отдельной капли неявно предполагается, что горение плотного облака, состоящего из множества капель, которые образуются из струи жидкого топлива, можно рассматривать как горение ансамбля отдельных капель. Это неявное предположение аналогично предположению о том, что турбулентные пламена можно моделировать, если рассматривать их как ансамбль ламинарных пламен. Оба предположения привели к лучшему пониманию процессов горения. Таким образом, детальное понимание процессов горения отдельной капли [c.252]

Экспериментальные исследования поведения твердых частиц в плазменной струе [93] показали, что частицы и газ движутся с различными скоростями. Наблюдается так называемый эффект проскальзывания, т. е. частицы обтекаются газом. Обтекание твердых частиц потоком плазмы при атмосферном давлении может осуществляться в режиме непрерывного течения, течения со скольжением и свободномолекулярного движения в зависимости от значения числа Рейнольдса для потока плазмы. Показано [93], что наличие порошка в плазме приводит к снижению температуры газа и более равномерному распределению параметров по сечению. Показано также, что порошок турбулизирует струю в случае ламинарного ее течения и уменьшает турбулентность в случае начального турбулентного течения (рис. Х.2). Вопросы теплообмена в потоке плазмы с введенными в него твердыми частицами рассмотрены также в работах [94, 95]. [c.235]

Поверхность раздела ламинарных струй находится в пределах 0,3—10 см , а время диффузии от 0,01 до 0,1 сек. Теоретические расчеты скорости абсорбции в ламинарных струях удовлетворительно подтверждаются экспериментально для хорошо отрегулированной струи. Были успешно проведены исследования химической абсорбции в услО ВИЯХ, приближенных к режиму быстрой реакции [6—10]. [c.93]

Работа К. И. Щелкина явилась отправным пунктом для последующих многочисленных исследований, появление которых было вызвано тем, что эксперименты с распространением пламени в свободных турбулентных потоках (в трубах, струях и т. п.) не подтвердили формулы (6-16) и (6-18). Теоретические расчеты также давали более сложные зависимости, которые к тому же не согласовывались друг с другом у разных авторов. Детальный анализ противоречивых выводов, полученных разными авторами на основе ламинарной модели, приведен в монографии А. С. Соколика. [c.136]

При проведении экспериментальных исследований по оценке распределения временц пребывания в реакторах, в которых движение потока может быть представлено в виде отдельных струй, существенными становятся условия организации ввода трассера и замера его концентрации на выходе из аппарата. К классу таких систем относятся системы с ламинарным движением жидкости, системы с Пуазейлевым потоком, системы с потоком Куэтта, а также реакторы полной сегрегации. Струйное течение можно рассматривать как систему полной сегрегации относительно отдельных струй, при этом предполагается, что перемешивание жидкости между струями невелико и происходит лишь за счет молекулярной диффузии. [c.70]

Во всем предыдущем изложении особое внимание уделялось аэродинамическим характеристикам сгорания в струях. Уместно перейти к рассмотрению типичных опытных данных по процессам сгорания в струе. Особый упор делается на турбулентные диффузионные пламена вследствие важного их промышленного значения. Пламена нредварительно приготовленных топливо-воздушпых смесей и ламинарные диффузионные пламена, являвшиеся предметом многочисленных опубликованных в литературе исследований, будут затрагиваться лишь в порядке сравнения. [c.326]

Переход от ламинарного к турбулентному горению струи газа в атмосфере неподвижного воздуха наблюдается для водорода при значениях числа Рейнольдса около 2200, для городского газа — в интервале от 3700 до 4000, для окиси углерода — порядка 4750, для пропана и ацетилена — в интервале от 8900 до 10 400. Приведенные числа Кекр вычислены с учетом вязкости и плотности газа в сопле при комнатной температуре. Эти данные следует рассматривать как чисто ориентировочные, по которым можно приблизительно указать область чисел Ре, в которой возможен- переход ламинарного диффузионного горения в турбулентное. Тот факт, что указанный лереход для большинства исследованных газов наблюдается при значениях Не, превышающих 2000— 2200, связан, по-видимому, с влиянием выделения тепла на вязкость и плотность вытекающего из сопла сжигаемого газа. Авторы исследования подчеркивают, что разброс полученных критических значений -связан с влиянием размеров сопла. [c.13]

Одной из причин возникновения конвективных токов являются продольные градиенты поверхностного натяжения, а также градиенты плотности, появляющиеся при протекании хемосорбции. Явление поверхностной конвекции было обнаружено (20, 22, 37—39] при поглощении СОа водными растворами МЭА, ДЭА и др. Поверхностная конвекция наблюдается в пленочных и насадочных аппаратах [20], в ламинарных струях жидкости [42] в барботажных аппаратах ее влияние на массопередачу сравнительно невелико. Из сказанного выше следует, что коэффициент физической массоотдачи Рж должен быть определен при протекании хемосорбционного процесса, т. е. в идентичных гидродинамических условиях. Если объектом исследования является поглощение СО2 хемосорбентом, то величину р удобно определять по методу [36, 37], заключающемуся в десорбции N30 из раствора хемосорбеита. Поскольку коэффициенты диффузии N20 и СОз близки, то близки между собой и [c.68]

Система Og—водный раствор ДЭА. Контрольные исследования показали, что при хемосорбцип СОг ламинарной струей ДЭА поверхностная конвекция (см. рис. 4.6) проявляется весьма слабо и при обработке опытных данных по кинетике этот эффект можно не учитывать. [c.59]

Для решения вопроса о корректности расчетных уравнений рекомендуется использовать результаты экспериментального исследования кинетики двухкомпонентной хемосорбции. Так, в работах [11, 65] использовали методику поглощения газа ламинарной струей жидкости. Исследовали одновременное поглощение Н25 и СО2 водным раствором ДЭА. Параметры процесса изменяли в следующих пределах / л=10 —Ю Яс=2—7 (Мл9в)о=10—500 (Мс0с)о=Ю—45. Некоторые результаты сопоставления теории и опыта даны в табл. 3.3. [c.89]

Течение реальных жидкостей. В конце XIX в. английский физик и шженер О. Рейнольдс проводил исследование движения жидкостей в трубопроводах. С номош ью разработанного им метода окрашенных струй Рейнольдс установил, что сун] ествует два режима течения жидкости ламинарный и турбулентный. [c.39]

Приближения теории пограничного слоя к исследованию течения разреженной суспензии применимы в том случае, когда гидродинамические силы больше электрических сил [1] в пределе мы имеем течение незаряженной суспензии. Ниже рассматриваются примеры течений вдоль плоских пластин и круглых струй. Отметим, что, используя приближенную теорию суспензий [1, 116], строгое решение для ламинарного обтекания суспензией полубес-конечной плоской пластины получил oy [77], которому удалось на этом примере выяснить основные характерные особенности взаимодействия двумерного течения разреженной газовой суспензии частиц с ограничивающими течение твердыми поверхностями. [c.237]

Этот метод приводит к единственному виду последовательно уточняемых систем гидродинамических уравнений, когда известны по порядку величины характерные масштабы времен релаксационных процессов. Если же известны вероятности и сечения элементарных процессов для всех каналов релаксации, то могут быть вычислены и диссипативные коэффициенты. Знание диссипативных коэффициентов необходимо, например, при расчетах течений в химических лазерах, где активная среда создается за счет перемешивания вязких струй [47]. Они необходимы также при расчете потерь усиления в обычных ГДЛ, связанных с возникновением ламинарных или турбулентных следов за сопловыми решетками. Б общем случае уравнения релаксационной гидродинамики, полученные на основе кинетической теории газов, являются сложными для исследования. Исключением является класс движений газа, подчиняющийся теории многотемпературной релаксации, которая описывает практически важный случай течения многоатомных лазерных смесей на основе СОа [51]. В этом случае информация о микроструктуре течения, т. е. о распределении частиц по различным квантовым уровням, коэффициенте усиления и т. д., получается сравнительно легко, поскольку состояние релаксирую-щей среды полностью определено конечным числом макроскопических параметров (например, р, V, Т, Тг, где Т — температуры различных мод колебаний). Именно на основе теории многотемпературной релаксации получены те результаты, о которых говорится в этом докладе. [c.124]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Электропреципитатор дает возможность отбирать пробы из значительно больших объемов аэрозолей. Разработан прибор, в котором девять покрытых пленкой сеточек расположены на некотором расстоянии друг от друга вдоль длинного цилиндрического осадительного электрода Но в нем плотность осадка и распределение частиц по размерам изменяются вдоль электрода, и поэтому для полного исследования осадка необходимо подсчитать и измерить очень большое число частиц. Была попытка исправить этот недостаток, заряжая узкую ламинарную струю аэрозоля, а затем осаждая частицы в однородном электрическом поле плоскопараллельного конденсатора при этом происходит некоторая сегрегация частиц по величине, но диапазон размеров осажденных частиц на каждом участке конденсатора остается довольно широким. Применяя электропреципитатор с расположенными вдоль него четырьмя сеточками, Фрезер нашел, что в субмикронной [c.231]

Основные свойства тумана определяются в первую очередь размером капель, из которых он состоит. Поэтому во всех научных исследованиях по изучению свойств тумана желательно использовать монодисперсный туман. Конденсационный монодис персный туман обычно получают конденсацией пересыщенною пара на ядрах конденсации . В этом случае газовый поток, содержащий искусственные ядра конденсации, насыщают парами вещества, из которого хотят получить туман, а затем полученную паро-газовую смесь охлаждают в трубе в условиях ламинарного движения (генератор теплообменного типа) либо смешением с более холодным инертным газом в струе (генератор смесительного типа), как это описано в гл. П1 (стр. 115), или же путем адиабатического расширения (гл. II). [c.284]

Впервые наиболее полно механизм вовлечения воздуха падающей струей жидкости был исследован и описан Лином и Донелли. Они показали, что режим движения струи определяет механизм вовлечения воздуха. При ламинарном характере потока вовлечение воздуха происходит вследствие образования тонкой и гладкой воз- [c.90]

Таким образом, область высокой интенсивности турбулентности расположена вблизи ламинарного подслоя. Теоретические результаты, позволяющие рассчитывать поля температур, скоростей и концентраций, определять интенсивность энергопереноса в свободных струях, содержатся в исследованиях Т. Барона к Л. Александера [115]. Определению пульсационных скоростей и коэффициентов тепломассообмена для твердых невесомых сферических частиц, взвешенных в трубулентном потоке, посвя-130 [c.130]

V кр уменьшается с 1,25 до 0,75 м/с, а средний диаметр образующихся при этом воздушных пузырьков равен 2,4 мм. При возрастании скорости струи до 2Укр средний диаметр пузырьков уменьшается до 0.9 мм. Как показали исследования Лина и Донелли, при диаметре насадка 5 мм и кр = = 1,02 м/с за 1 с образуется 20 пузырьков, а при скорости струи 2укр число образующихся за 1 с пузырьков достигает 1000. Таким образом, ламинарные струи, хотя и обеспечивают тонкое диспергирование воздуха, однако его объем составляет не более 3% от объема струи. [c.98]

Рассмотрим ламинарную струю горючего газа, вытекающую из Т >убки в атмосферу. Предположим, что распределение скорости является пуазей-левским скорость у границы потока равна нулю и увеличивается до максимального значения в центре потока. Ограничимся исследованием условий 01 оло кромки пламепи в непосредственной близости от стенки горелки у ее среза, как это показано па рис. 27. Линейные размеры области, которая представляет интерес, обычно очень малы. В медленно горящих смесях, та1а1х. как смесь метана с воздухом, эти размеры порядка 1 мм] в быстро горян1,их [c.207]

Краткий обзор исследований по ламинарным диффузионным пламена м. Разработанная Бурке и Шуманом [1] весьма упрощенная теория ламинарных диффузионных пламен очень хорошо описывает влияпие изменения различных переменных на размеры очень маленьких факелов и позволяет сравнитол1.но хорошо определять абсолютные размеры таких пламен. Такие пламена образуются при горении струй горючих газов в параллельном кольцевом потоке воздуха равной скорости. Пламена больших размеров образуются в основном при горении струй горючих газов в неподвюкпой воздушной среде [2, стр. 254, 288 3]. Для этих пламен теория Бурке и Шумана ие пригодна. Сравнительное нсследование ламинарных струй горючих газов, горящих в параллельно движущемся воздушном потоке и в неподвижной воздушной среде, пока отсутствует ). Введе гпе в теорию Бурке и Шумана полуэмпирических поправок позволило использовать ее длн определения высоты также и этих больших по размерам пламен. Эти поправки должны учитывать изменение коэффициента диффузии по температуре и накапливание продуктов сгорания в зоне малых скоростей, расположенной вокруг струи горючего газа. Точные уравнения, описывающие движение газа, протекание химических реакций (тепловыделение) и диффузию участвующих в реакции вещест и продуктов сгорания, насто,лько сложны, что маловероятно, чтобы интегрирование таких уравнений увенчалось успехом. Однако, несомненно, следует приветствовать работы по созданию теории, описывающей форму и обш,ую структуру ламинарного диффузионного пламени, которая основы-на гась бы на менее грубых, чем делалось до сих пор, упрош,ениях. [c.319]

Другое интересное исследование было предпринято Пауэллом [30, стр. 154]. Несмешиваемость, имеюш ая место в турбулентных диффузионных пламенах (о ней упоминалось выше при рассмотрении структуры турбулентных диффузионных пламен), приводит к рассеиванию перемешанных между собой молей топлива и окислителя, однако не в достаточной для протекания реакции степени. Конечная стадия зависит от молекулярного смешения. Величина масштаба несмешиваемости часто, по-видимому, имеет тот же по])я-док, что и толщина зоны реакции (для диффузионных пламен с кислородом — около 2 мм, см. рис. 95 и [33]). Эти обстоятельства требуют знания скоростей процессов диффузии и химической реакции. Рассмотренная Пауэллом проблема имеет также важное практическое значение нри сжигании жидких топлив, так как капли с диаметром 100 жк попадают в зоны смешения с такими же по порядку значений размерами. С физической точки зрения изученный Пауэллом случай представлял собой ламинарное диффузионное пламя над слоистой горелкой , т, е. горелкой, состоящей из длинных и узких располо- .квнпых поочередно отверстий, через которые подавались горючий газ и воздух. Размеры каждого из отверстий были подобраны так, что при равных скоростях струй горючего газа и воздуха обеспечивалось стехиометрическое отношение расходов топлива и воздуха. Масштаб несмешиваемости характеризовался шириной одной пары отверстий для топлива и воздуха. Эта ширина выбиралась из условия, чтобы по величине она была того >ке порядка, что и ширина зоны реакции. Рассматриваемая задача представляет собой задачу В двух измерениях, причем определяющими для нее размерами являются высота над отверстиями и расстояние в направлении, перпендикулярном к плоскости слоев. В цитируемой работе представлено и математическое решение проблемы. Основной результат состоит в том, что значение высоты, на которой сгорает 90% топлива, равняется произведению начальных скоростей струй на сумму двух членов, которые пропорциональны соответственно характеристическому времени реакции tr и характеристическому времени смептения [c.338]

Результаты экспериментальных исследований гидродинамических и тепловых параметров свободных струй, горящих в спутном потоке газа, приведены в работах [20—25]. В [20] изучено влияние формы катода на динамические характеристики свободной дуги. В [21] измерены профили температуры и скорости в сильноточной аргоновой дуге низкого давления, горящей в спутном потоке газа. Определено также распределение массовой скорости по радиусу и длине струи. Оказалось, что в поперечном сечении струи профили достаточно равномерны. В [22] получена интересная информация о переходе ламинарного течения в турбулентное в дуге, обдуваемой в осевом нанравлепии затопленной свободной струей. В [23] исследованы характеристики свободной сварочной дуги, горящей при атмосферном давлении, и сделан вывод, что изменение динамических и тепловых параметров в дуге подчиняется закономерностям, справедливым для турбулентных струй. [c.146]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология