Симметричная струя

Рис. 1.4. Распределение радиальной (продольной) составляющей вектора скорости в пограничном слое кольцевой симметричной струи

Используя симметричность струи плазмы и переходя к бесконечно малым величинам, получим [c.198]

Рис. 1.14. Универсальная кривая изменения скорости по оси симметричной струи

Если пузырь неподвижен (это означает, что все твердые частицы также неподвижны), то двуокись азота должна двигаться по линии тока. Ее движение будет очень сходно с показанным на фото 1У-27, отличаясь только тем, что поток, поднимаясь вверх, изогнется, чтобы войти в основание пузыря, пройдет через него, выйдет (в идеальном случае) через крышу пузыря и далее симметрично завершит траекторию. (На практике существует экспериментальная трудность внутри пузыря газ-трасер теряет поддержку твердых частиц и начинает рассеиваться, поэтому из пузыря в непрерывную фазу входит уже не тонкая струя.) Как было показано поле давлений, а значит и поле линий тока, [c.159]

Кроме того, можно отметить, что если по каким-либо причинам поток перед плоской решеткой закручен, то это закручивание при прохождении жидкости через решетку не будет устранено и сохранится в сечениях за решеткой (рис. 3.8). Вместе с тем струя при набегании на решетку будет растекаться, так что ее поступательные скорости за решеткой соответственно понизятся. Причиной закручивания потока может быть не только несимметричное расположение входного отверстия в аппарате, но и несимметричный профиль скорости струи на входе, даже при симметричном расположении входа относительно оси аппарата. В случае несимметричного профиля скорости равнодействующая динамических сил струи находится не на оси, а в зоне больших скоростей. Поэтому создается вращательный момент, закручивающий струю по направлению от больших скоростей к меньшим. [c.86]

Для простоты рассмотрим симметричное набегание узкой струи на решетку, когда ось струи совпадает с осью канала, по сечению которого требуется распределить поток (см. рис. 4.5). Получаемые результаты можно с определенной точностью распространить и на случай несимметричного набегания струи. Безразмерное уравнение Бернулли для двух сечений О—О узкой струи далеко перед решеткой и р —р непосредственно за решеткой или I—I на небольшом удалении от нее (с учетом того, что средние скорости Шр = гюр- и в этих двух близко расположенных сечениях практически одинаковые и потерями давления на участке между сечениями р —р и 1—1 можно пренебречь) имеет вид [c.108]

Коэффициент 2 в правой части формулы (31) введен в связи с тем, что кривая поля симметрична относительно оси струи. [c.21]

Формование волокна представляет собой процесс экструзии расплава или раствора полимеров через металлическую пластину, имеющую ряд симметрично расположенных отверстий малого диаметра, в результате чего образуются жидкие полимерные струи. Последующая обработка струй включает вытяжку расплава, охлаждение и холодную вытяжку. Диаметр полученных волокон значительно меньше диаметра струй. Волокна анизотропны, механически очень прочны и практически полностью кристалличны. Таким образом, в процессе производства волокон происходит не только их формование, но и создание структуры [52] (см. гл. 3). [c.479]

Силу воздействия свободной струи на симметричную стенку, движущуюся поступательно с постоянной переносной скоростью и (рис. 1.127), можно определить по уравнению (1.169). [c.171]

Симметричные локальные возмущения могут быть поперечными и тангенциальными. Источником таких возмущений по отношению к углеводородным пленкам может быть узкая струя водной фазы, направленная нормально к поверхности. При этом создается локальное повышение давления (поперечное возмущение) и возникает тангенциальная сила со стороны разбегающегося потока (тангенциальное возмущение). В результате локального повышения давления жидкость будет перемещаться из зоны возмущения в сторону периферии. Процесс удаления жидкости сведется к двум процессам — к однородной деформации возмущенной области (т. е. к ее растяжению в целом) и к процессу вытекания раствора по обычному механизму. Анализ, проведенный в работе [202], показывает, что при выполнении условия к г 1 (Гв — радиус возмущения) скорость утончения пленки под влиянием течения пренебрежимо мала по сравнению со скоростью растяжения. [c.157]

По И. М. Аношину при симметричном ударе струи о стенку на увеличение межфазной турбулентности используется только половина кинетической энергии потока, а при касательном ударе вся кинетическая энергия. [c.304]

Известны [54) пульсирующие фильтры. Такой фильтр состоит из трубопровода с двумя симметрично расположенными ветвями, параллельными посередине и сходящимися на концах. В начале разветвления в трубопровод вмонтировано дефлекторное приспособление, выполненное в виде скругленной трубы. Оно обеспечивает попеременное отражение струи жидкости в ветви трубопровода с использованием эффекта Коанда. На параллельных участках ветвей трубопровода установлены фильтрующие сетки цилиндрической формы, с внешней стороны имеющие камеры для приема отфильтрованной жидкости. Эти камеры соединены друг с другом и с отводной частью трубопровода системой трубок, имеющих местные сужения, а также расширение на входе очищенной жидкости в сливную трубу. [c.240]

Как уже указывалось, при соударении струй равных диаметров формоизменение струй характеризуется симметричным характером по отношению к плоскости, перпендикулярной плоскости угла встречи струй. Слившаяся струя, сначала принимающая в сечении форму эллипса, отношение большой и малой осей которого изменяется по мере удаления от места соударения, постепенно превращается в круглую и в дальнейшем движется как типичная свободная струя, причем для различных сечений этой слившейся струи сохраняется постоянство количества движения. [c.59]

При соударении свободных струй разных диаметров симметричный характер формоизменения нарушается и тем больше, чем больше угол встречи и соотношение диаметров соударяющихся струй. На рис. 19 для иллюстрации приведены полученные путем измерения скоростного поля границы слившихся струй, получившихся в результате соударения струй с do о< = 36,3 мм и tio атак = 24,1 мм ПрИ уГЛаХ встречи 20 и 30° и струй с do осн = = 48,0 мм и iio атак = 24,1 ММ При угле встречи 20 . [c.61]

Исследование, проведенное на стеклянной модели установки, показало, что в зоне соударения струй возникает колебательное движение частиц твердой фазы из одной струи в другую. Для теоретического исследования процесса [40] была пр 1-нята следующая упрощенная модель явления из двух одинаковых трубопроводов диаметром ё, расположенных на одной оси, с расстоянием между торцами, равным Я, навстречу друг другу вытекают два потока газовзвеси. Течение симметрично [c.122]

Пусть два потока газовзвеси, вытекающие из трубопроводов одинакового диаметра, движутся навстречу друг другу с одинаковой скоростью (см. рис. 40). Течение симметрично как относительно оси трубопроводов, так и относительно границы встречи струй. Диаметр частицы и удельный вес ее постоянны. Если положить, что частица движется строго по оси трубопроводов, то действие сносящих сил на частицу исключается. Скорости обоих газовых потоков приняты постоянными и равными скорости газа для любого х, за исключением точки х = 0, где скорости газовых потоков равны нулю. Скорость же частицы при х = 0 равна скорости несущего газового потока на выходе из трубопроводов. Для упрощения расчета можно пренебречь гравитационными силами. С учетом перечисленных выше допущений дифференциальное урав- [c.136]

В данном случае целесообразно использовать сферическую систему координат с началом в полюсе струи, т. е. в точке оси клапана, в которую фокусируется (условно) источник (рис. 1.3). Будем считать, что движение и теплообмен симметричны, в силу чего д дц = б /йф = О и расчет достаточно выполнить для одного меридионального сечения ф = фд. Кроме того, примем, что закрутка потока Б клапане отсутствует vц> = 0. [c.14]

Во многих течениях, индуцированных выталкивающей силой, существует круговая симметрия, так как поверхность или тело, около которых возникает течение, симметричны относительно вертикальной оси. Осесимметричные течения часто образуются, например, около длинного вертикального цилиндра, вертикального конуса или около сферы, если подвод энергии также обладает круговой симметрией. В ряде случаев можно воспользоваться приближениями пограничного слоя, аналогичными рассмотренным в предыдущих главах для двумерных вертикальных течений. Значительный интерес представляют также свободные осесимметричные течения типа пограничного слоя, например факелы и восходящие струи, в особенности при сбросе энергии и вещества в окружающую среду. В настоящей главе рассмотрим ламинарные вертикальные осесимметричные течения типа пограничного слоя, возникающие только под действием тепловой выталкивающей силы, оставляя рассмотрение турбулентных и сложных течений, индуцированных выталкивающей силой, на последующие главы. [c.178]

См. также монографию Гольдштейн М. А., Штерн В. Н., Яворский Н. И. Вязкие течения с парадоксальными свойствами. — Новосибирск, Наука, 1989, в которой описаны конически-симметричные автомодельные решения уравнений Буссинеска, соответствующие коническим свободноконвективным течениям (так называемая задача о вулкане , задача о леднике и др.), а также тепловая задача для автомодельной затопленной струи.— Прим. перев. [c.257]

Уравнение (7.16) приближенно описывает размер образующихся при струйном истечении капель в тех случаях, когда распад струи происходит в. результате образования на ее поверхности возмущений, симметричных относительно оси. [c.259]

При подаче газа в аппарат он ускоряется в сопле. Струя активного газа является неустойчивой и, периодически отклоняясь от оси сопла, контактирует с входными отверстиями каналов. Неустойчивый режим истечения струи (также как и в устройствах согласно рис. 1а,б) достигается применением сопл с прямоугольным сечением на выходе с большим отношением высоты сопла к его ширине Ас/Ъс = 0,08,..0,17, установкой нечетного количества каналов и симметричным расположением газоотводящих патрубков по обе стороны от сопла. [c.26]

Конструктивным отличием запатентованного устройства является то, что для создания маятникового движения струи не используется генератор колебаний или резонаторы, а также симметричное расположение патрубков отвода охлажденного газа по обе стороны от сопла. В этом аппарате, рис. 3, патрубок отвода охлажденного газа расположен перпендикулярно плоскости колебаний струи и оборудован так называемым стабилизатором , а энерго- [c.29]

Вопросу выбора необходимой длины цилиндрической камеры смешения, в случае центрального расположения эжектирующего сопла, посвяш ено небольшое число работ, носяш пх, в основном, эмпирический характер. Предлагаемый в некоторых из них анализ нроцесса смешения в смесительной камере эжектора нам кажется физически недостаточно последовательным. Наиболее правдоподобной, по нашему мнению, является подмеченная Г. Н. Абрамовичем [1] аналогия между деформацией поля скоростей в свободной турбулентной струе и в камере смешения эжектора, выражающаяся в сохранении свойства аффинности полей скоростей. Известно, что свойство аффинности полей скоростей вообще характерно для турбулентного пограничного слоя. Это, естественно, приводит к мысли о возможности аппроксимации опытных данных соответствующими соотношениями из теории турбулентных струй. Хотя автор [1] и рассуждает подобным образом, однако для расчета длины камеры смешения он пользуется все же эмпирически подобранными численными соотношениями. В то же время, используя строгое решение уравнений для турбулентной затопленной симметричной струи несжимаемой жидкости [2] [c.254]

Истечение симметричной струи. Одной из простейших эталонных задач о газовых струях является задача об истечении симметричной струи из бесконечного угловидного (или конусовидного) сосуда. Качественная картина всей конфигурации на плоскости течения показана на рис. 1. Здесь АВ и А В — стенки симметричного относительно оси х сосуда, ВС и В С — свободные границы газовой струи, а сечение ВВ представляет собой отверстие, через которое и вытекает газ в окружающее пространство. Заданы ширина (диаметр) отверстия 2/io и угол во наклона стснок к оси х, причем О < 00 тт. В бесконечности вверх по течению, т. е. в сосуде вдат от отверстия, газ покоится и имеет заданные параметры ро, ро (значит, известна и скорость звука со). Тем самым определена константа — 1 с1), интеграл Вернулли (22.24) становится конкретным [c.244]

Струйный режим образования капель исследовался в ряде ра т [84, 88-91], однако изучен еще недостаточно. Теоретические исследования в рамках теории устойчивости струи по отношению к малым симметричным возмущениям проводились в работах [84, 91]. Эмпирическая коррелящ1я дпя расчета размера образующихся капель приведена в [88]. [c.58]

Все зазоры кольцевых пространств оросителя имеют одинаковую ширину. Ороситель надежно обеспечивает полное смачивание торца насадки, обычно создавая на нем убывающее от центра к периферии распределение плотности орошения I (см. схему 3 иа рис. 19) как при пониженных (( = 80- -100 мVч), так и больших (Q=-= 100 800 М 7ч) расхода жидкости. Недостатком этой конструкции является применение излишне больших конусов (особенно верхних), что приводит к повышенным потерям энергии струй на конусе и заметно снижает дальность нх полета [60]. Сварка для соединения патрубков оросителя тонкими пластинчатыми ребрами затруднительна и часто приводит к образованию трудно удаляемых наплывов металла внутри кольцевых каиа- 10в, что препятствует симметричному обтеканию конусов. [c.129]

Г ассмотренное течение жидкости в аппарате с боковым входом справедливо для случая, когда решетка достаточно удалена от оси входной струи. При близком расположении решетки относительно струи, когда между ними не остается достаточного пространства для полного растекания струи по фронту решетки в обратную сторону (от задней стенки к передней), указанного перевертывания профиля скорости не произойдет. В этом случае струйки, вытекающие из отверстий плоской решетки, будут иметь то же направление, что и струя на входе в аппарат, вследствие чего при достаточно больших значениях Ср решетки жидкость за ней будет перетекать к задней стенке, и вблизи нее скорость струек будет максимальной (рис. 3.6, г). Очевидно, что при некотором среднем (оптимальном) значении относительного расстояния решетки от оси входного отверстия в сечениях за решеткой установится промежуточный почти симметричный профиль скорости (рис. 3.6, д). [c.85]

При /Па > 0,5 решетки и соответствующие им турбины называются активными, а при <0,5 — реактивными. Гидромеханическая нагрузка (относительные скорости, перепады давления) статора интенсивнее в активных турбинах, а ротора — в реактивных. Частный случай = 1 относится к чисто активным решеткам. Треугольник средневекторных скоростей прямоугольный, причем вектор вертикальный, a = я — i, профили ротора симметричны относительно оси его решетки (рис. 5.4, г). Чтобы в середине канала ротора не расширялась струя и ширина межлопастного канала оставалась постоянной, лопасти ротора утолщены. Давление жидкости по длине каналов в ступени ротора остается неизменным (Ар = 0), так как значение скорости w не меняется. Таким образом. Ар = Ар,, т. е. весь перепад давления осуществляется в статоре. [c.65]

Вследствие действия осевого градиента давления из периферийных слоев исходной расширяющейся струи формируется струя противотока или охлажденного потока. Эта струя располагается в межструйном пространстве основной струи. По мере движения струи противотока к сопловому сечению закручивающего устройства увеличивается ее масса. Величина массы этой струи зависит от режима работы вихревой трубы. Струя противотока, двигаясь в межструйном пространстве, размещается от осевой до периферийной области (до подложки), имея высоту, увеличивающуюся по мере ее движения к сопловому сечению. Шаг струи противотока близок к шагу струи основного потока, но они сдвинуты относительно друг друга, и течение струй происходит симметрично. Направление вращения струи такое же, как и у основной струи. [c.36]

Полярографические максимумы 2-го рода появляются при вытекании ртути из капилляра при высоких значениях т, когда период капания т<С1 2с. Струя ртути двкжется из капилляра вначале вертикально до нижней части капли, а затем симметрично изгибается по направлению к шейке (рис. 4.14, а). Так как механизм роста капли в этих условиях определяется лишь параметрами капилляра, то следовало бы ожидать увеличения предельного диффузионного тока при всех потенциалах. Однако в реальных условиях при , о наблюдается максимальный ток, а с ростом q ток уменьшается, и на по- [c.232]

В этом разделе рассматривается влияние адсорбированного на подвижной границе электрод/раствор ПАОВ на конвекцию этой границы в условиях, когда возникновение тангенциальных движений не связано с адсорбцией ПАОВ. Причиной таких тангенциальных движений поверхности жидкого электрода может быть неравномерность поляризации и неравномерность подачи восстанавливающегося вещества (тангенциальные движения первого рода). Кроме того, тангенциальные движения поверхности ртути могут быть связаны с самим процессом вытекания ртути из капилляра при больших скоростях течения струя ртути сначала движется вертикально до дна капли, а затем, растекаясь в стороны, образует симметричные завихрения (тангенциальные движения второго рода). [c.143]

В случае симметричной конусной струи (см. рис. 2.14) вектор скорости пара имеет две составляющие направленную по оси ст1руи навстречу потоку капель и нормально оси к центру струи. Решение уравнений гидродинамики для газообразной фазы даже численными методами в данном случае связано с большими трудностями. В [2.51] выполнена приближенная оценка влияния скорости пара с привлечением уравнения сплошности [c.123]

Опубликован [4] математический анализ системы двухмерного пламени, в которой симметрично расположенные в камере сгорания струи газа и воздуха имели одинаковую ширину. Эти авторы исходили из тех же допущений, что и Берк и Шуман [56] поэтому им пришлось вычислять среднюю скорость и соответствующую концентрацию в струе из фактических скоростей и ширины струй и из размера камеры сгорания. ГТоскольку они рассматривали турбулентную струю, потребовалось ввести коэффициент вихревой диффузии Z) , который принят равным 2 Р //г, где U — средняя скорость [c.333]

Запыленные газы поступают через отверстие в боковой стенке. При включении вентилятора уровень воды в среднем отсеке пылеуловителя между двумя симметричными перегародками 2 устанавливается ниже, чем за перегородками 3. В результате этого между поверхностью воды н каждой перегородкой 2 образуется щель, через которую газовый поток устремляется с большой скор0(стью в виде плоской струи, частично увлекая за собой воду. Встречая на своем пути перегородку 3, струя отклоняется вверх, причем на поверхность перегородки, смоченную увлеченной водой, осаждаются сепарирующиеся из струи частицы пыли. Вода, увлеченная газовым потоком, перетекает вверх по перегородке 3, отклоняется водоотбойником и сливается в крайний отсек. Газы проходят через каплеуловитель и выбрасываются наружу вентилятором. [c.109]

Ири отсутствии проходящего потока (Wa, = 0) жидкость (газ) подтекает к отверстию со всех сторон, а истечение происходит симметрично и с наименьшим ноджатием струи. [c.160]

В экспериментах в качестве нлазмообразующего газа использовался водород с расходом 1,9 м /ч, который подавался от реактора в смеситель. Сероводород с расходом 2,5 м /ч дробился в смесителе иа восемь симметричных радиальных струй и иод углом 90° подавался в илазмепиую струю. Площадь сечепия отверстий для ввода сероводорода составляла [c.469]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология